Oceľové konštrukcie Snip ii 23 88. berúc do úvahy prevádzkové podmienky a účel konštrukcií

31.10.2023

Vyrábať neznamená kupovať lacno a predávať draho. Znamená to skôr nakupovať suroviny za rozumné ceny a premieňať ich, možno aj s najmenšími dodatočnými nákladmi, na dobrý produkt...

Henry Ford

VŠETKY DOKUMENTY -->91 STAVEBNÉ MATERIÁLY A KONŠTRUKCIE -->91.080 Stavebné konštrukcie -->91.080.10 Kovové konštrukcie

SNiP II-23-81*. Oceľové konštrukcie

Na portáli strojárstva www.site si môžete bezplatne stiahnuť požadované regulačné dokumenty, ako sú GOST, OST, TU, PUE, SNiP, ONTP, NPB, VSN a mnoho ďalších. V súčasnosti databáza obsahuje približne 9 000 dokumentov. Dokumenty sú tu prezentované na informačné a vzdelávacie účely a boli prijaté buď z iných stránok, ktoré ponúkajú bezplatné stiahnutie GOST a inej regulačnej dokumentácie, alebo boli bezplatne odoslané inými používateľmi. Správa portálu preto nezodpovedá za nepresnosti v poskytovaných informáciách. GOST, OST, TU, SNiP atď. stiahnuté z našej webovej stránky používate na vlastné nebezpečenstvo a riziko.

Žiaľ, na portáli nie je uvedená všetka regulačná dokumentácia, takže budeme veľmi vďační tým, ktorí pošlú dokumenty chýbajúce na stránke, ako sú SNiP, OST, TU, VSN atď.

Dokumenty sú prezentované vo formátoch *.doc, *.tiff, *.pdf atď. a zabalené v archíve rar.

Odporúčania na vyhľadávanie GOST, snips, vsn, ost, ontp, npb atď. :
Ak nepoznáte presný názov GOST alebo iného dokumentu, zadajte do vyhľadávacieho poľa slová bez koncoviek. Výsledky vyhľadávania závisia od poradia slov v dopyte, takže ak sa vám nepodarilo nájsť dokument, ktorý ste hľadali prvýkrát, odporúčame zmeniť poradie slov.

Príklad: musíte nájsť GOST 8645-68 „Obdĺžnikové oceľové rúry. Sortiment“. Ak do vyhľadávacieho poľa zadáte „Sortiment potrubí GOST“, vyhľadávanie vráti 0 dokumentov, ak však zadáte „Sortiment potrubí GOST“, vyhľadávanie vráti 13 dokumentov vrátane požadovaného.

Ďakujeme vám za pozornosť, ktorú ste venovali portálu, a dúfame, že poskytnuté informácie boli užitočné! Veľa šťastia v práci a štúdiu

GOSSTROY ZSSR

STAVEBNÉ PREDPISY

SNiP II-23-81*

Časť II
Dizajnové normy

Kapitola 23
Oceľové konštrukcie

Schválenénás
Vyhláška Štátneho stavebného výboru ZSSR
zo dňa 14.8.1981 číslo 144

Moskva
Ústredný ústav
štandardné prevedenie

VYVINUTÉ SPOLOČNOSŤOU TsNIISK im. Kucherenko za účasti TsNIIproektstalkonstruktsii Štátneho stavebného výboru ZSSR, MISI pomenovaného po. V.V. Kuibyshev z Ministerstva vysokého školstva ZSSR, Inštitútu Energosetproekt a Mosgidrostal Design Bureau Ministerstva energetiky ZSSR.

Tieto normy boli vyvinuté ako vývoj GOST 27751-88 „Spoľahlivosť stavebných konštrukcií a základov. Základné ustanovenia pre výpočty“ a ST SEV 3972-83 „Spoľahlivosť stavebných konštrukcií a základov. Oceľové konštrukcie. Základné ustanovenia pre výpočet.“

S nadobudnutím platnosti týchto stavebných predpisov a nariadení strácajú platnosť nasledovné:

SNiP II-V.3-72 „Oceľové konštrukcie. Konštrukčné normy“;

zmeny na SNiP II-B.3-72 „Oceľové konštrukcie. Konštrukčné normy“ schválené uzneseniami Štátneho stavebného výboru ZSSR:

SNiPII-I.9-62 „Elektrické prenosové vedenia s napätím nad 1 kV. Konštrukčné normy“ (časť „Navrhovanie oceľových konštrukcií pre podpery nadzemného elektrického vedenia“);

sa mení na SNiP II-I.9-62 „Elektrické prenosové vedenia s napätím nad 1 kV. Konštrukčné normy“, schválené vyhláškou Štátneho stavebného výboru ZSSR z 10. apríla 1975;

„Smernice pre navrhovanie kovových konštrukcií anténnych konštrukcií komunikačných zariadení“ (SN 376-67).

Boli vykonané zmeny a doplnky SNiP II-23-81*, schválené uzneseniami Štátneho stavebného výboru ZSSR č.120 z 25. júla 1984, č.218 z 11. decembra 1985, č.69 z 29. decembra 1986, č. 132 z 8. júla 1988, č. 121 z 12. júla 1989

Hlavné označenia písmen sú uvedené v prílohe. 9*.

Časti, odseky, tabuľky, vzorce, prílohy a nadpisy k výkresom, na ktorých boli vykonané zmeny, sú v týchto stavebných predpisoch označené hviezdičkou.

Redaktori - inžinieri F.M. Shlemin, IN.P. Poddubný(Gosstroy ZSSR), doktor inžinierstva. veda prof. IN.A. Baldin, Ph.D. tech. vedy G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy ZSSR), inžinier. E.M. Bukharin(„Energosetproekt“ Ministerstvo energetiky ZSSR), inžinier. N.IN. OnaVelev(SKB "Mosgidrostal" Ministerstvo energetiky ZSSR).

KedyPri použití regulačného dokumentu by sa mali brať do úvahy schválené zmeny stavebných predpisov a predpisov a štátnych noriem uverejnených v časopise „Bulletin of Stavebné vybavenie“, „Zbierka zmien a doplnení stavebných predpisov a pravidiel“ Štátneho stavebného výboru ZSSR a informačný index „Štátne normy ZSSR“ Štátnej normy ZSSR.

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1.1. Tieto normy je potrebné dodržiavať pri navrhovaní oceľových stavebných konštrukcií budov a konštrukcií na rôzne účely.

Normy sa nevzťahujú na navrhovanie oceľových konštrukcií pre mosty, dopravné tunely a potrubia pod násypmi.

Pri navrhovaní oceľových konštrukcií v špeciálnych prevádzkových podmienkach (napríklad konštrukcie vysokých pecí, hlavných a technologických potrubí, nádrží na špeciálne účely, konštrukcie budov vystavených seizmickým, intenzívnym teplotným účinkom alebo vystaveniu agresívnemu prostrediu, konštrukcie pobrežných hydraulických štruktúr), konštrukcie jedinečných budov a štruktúr, ako aj špeciálne typy konštrukcií (napríklad predpäté, priestorové, závesné), musia sa dodržiavať ďalšie požiadavky, ktoré odrážajú prevádzkové vlastnosti týchto štruktúr, stanovené príslušnými regulačnými dokumentmi schválenými alebo dohodnutými Štátnym stavebným výborom ZSSR.

1.2. Pri navrhovaní oceľových konštrukcií je potrebné dodržiavať normy SNiP na ochranu stavebných konštrukcií pred koróziou a normy požiarnej bezpečnosti pre navrhovanie budov a konštrukcií. Zväčšenie hrúbky valcovaných výrobkov a stien rúr s cieľom chrániť konštrukcie pred koróziou a zvýšiť požiarnu odolnosť konštrukcií nie je povolené.

Všetky konštrukcie musia byť prístupné na pozorovanie, čistenie, maľovanie a nesmú zadržiavať vlhkosť ani brániť vetraniu. Uzavreté profily musia byť utesnené.

1,3*. Pri navrhovaní materských štruktúr by ste mali:

vybrať optimálne technické a ekonomické schémy konštrukcií a prierezov prvkov;

používať ekonomické valcované profily a efektívne ocele;

používať spravidla jednotné štandardné alebo štandardné návrhy budov a stavieb;

používať progresívne konštrukcie (priestorové systémy zo štandardných prvkov; konštrukcie spájajúce nosnú a uzatváraciu funkciu; predpäté, lanové, tenkoplechové a kombinované konštrukcie z rôznych ocelí);

zabezpečiť vyrobiteľnosť výroby a inštalácie konštrukcií;

používať návrhy, ktoré zabezpečujú čo najmenšiu pracovnú náročnosť ich výroby, dopravy a inštalácie;

zabezpečiť spravidla in-line výrobu konštrukcií a ich dopravníkov alebo veľkoblokových zariadení;

zabezpečiť použitie progresívnych typov továrenských spojov (automatické a poloautomatické zváranie, prírubové spoje, s frézovanými koncami, skrutkové spoje vrátane vysokopevnostných a pod.);

spravidla zabezpečiť montážne spojenia so skrutkami, vrátane vysokopevných; zvárané inštalačné spoje sú povolené s príslušným odôvodnením;

spĺňajú požiadavky štátnych noriem na konštrukcie zodpovedajúceho typu.

1.4. Pri navrhovaní budov a stavieb je potrebné prijať konštrukčné schémy, ktoré zabezpečia pevnosť, stabilitu a priestorovú nemennosť budov a stavieb ako celku, ako aj ich jednotlivých prvkov počas prepravy, inštalácie a prevádzky.

1,5*. Ocele a spojovacie materiály, obmedzenia používania ocelí S345T a S375T, ako aj dodatočné požiadavky na dodávanú oceľ stanovené štátnymi normami a normami RVHP alebo technickými špecifikáciami by mali byť uvedené na pracovných (DM) a detailných (DMC) výkresoch. oceľových konštrukcií a v dokumentácii pre objednávanie materiálov.

V závislosti od charakteristík konštrukcií a ich komponentov je potrebné pri objednávaní ocele uviesť triedu kontinuity v súlade s GOST 27772-88.

1,6*. Oceľové konštrukcie a ich výpočty musia spĺňať požiadavky GOST 27751-88 „Spoľahlivosť stavebných konštrukcií a základov. Základné ustanovenia pre výpočty“ a ST SEV 3972-83 „Spoľahlivosť stavebných konštrukcií a základov. Oceľové konštrukcie. Základné ustanovenia pre výpočet.“

1.7. Návrhové schémy a základné výpočtové predpoklady musia odrážať skutočné prevádzkové podmienky oceľových konštrukcií.

Oceľové konštrukcie by mali byť vo všeobecnosti navrhnuté ako jednotné priestorové systémy.

Pri rozdeľovaní jednotných priestorových systémov na samostatné plošné štruktúry by sa mala brať do úvahy interakcia prvkov medzi sebou a so základňou.

Výber konštrukčných schém, ako aj metódy výpočtu oceľových konštrukcií sa musia robiť s prihliadnutím na efektívne využitie počítačov.

1.8. Výpočty oceľových konštrukcií by sa mali spravidla vykonávať s prihliadnutím na nepružné deformácie ocele.

Pre staticky neurčité konštrukcie, pre ktoré nebola vyvinutá výpočtová metóda zohľadňujúca nepružné deformácie ocele, by sa návrhové sily (ohybové a torzné momenty, pozdĺžne a priečne sily) mali určiť za predpokladu pružných deformácií ocele podľa nedeformovaná schéma.

S vhodnou štúdiou uskutočniteľnosti je možné vykonať výpočet pomocou deformovanej schémy, ktorá zohľadňuje vplyv pohybov konštrukcie pri zaťažení.

1.9. Prvky oceľových konštrukcií musia mať minimálne prierezy, ktoré spĺňajú požiadavky týchto noriem s prihliadnutím na sortiment valcovaných výrobkov a rúr. V kompozitných úsekoch stanovených výpočtom by podpätie nemalo prekročiť 5%.

2. MATERIÁLY PRE KONŠTRUKCIE A SPOJENIA

2,1*. V závislosti od stupňa zodpovednosti štruktúr budov a stavieb, ako aj od podmienok ich prevádzky sú všetky stavby rozdelené do štyroch skupín. Ocele pre oceľové konštrukcie budov a konštrukcií by sa mali brať podľa tabuľky. 50*.

Oceľ pre konštrukcie postavené v klimatických oblastiach I 1, I 2, II 2 a II 3, ale prevádzkované vo vykurovaných miestnostiach, by sa mala brať ako pre klimatickú oblasť II 4 podľa tabuľky. 50*, s výnimkou ocele C245 a C275 pre konštrukcie skupiny 2.

Pre prírubové spoje a rámové zostavy by sa mali používať valcované výrobky podľa TU 14-1-4431-88.

2,2*. Na zváranie oceľových konštrukcií by sa mali používať: elektródy na ručné oblúkové zváranie v súlade s GOST 9467-75*; zvárací drôt podľa GOST 2246-70*; tavivá podľa GOST 9087-81*; oxid uhličitý podľa GOST 8050-85.

Použité zváracie materiály a technológia zvárania musia zabezpečiť, aby pevnosť v ťahu zvarového kovu nebola nižšia ako štandardná hodnota pevnosti v ťahu Run základného kovu, ako aj hodnoty tvrdosti, rázovej húževnatosti a relatívneho predĺženia kovu zvarových spojov stanovené príslušnými regulačnými dokumentmi.

2,3*. Odliatky (nosné časti a pod.) oceľových konštrukcií by mali byť navrhnuté z uhlíkových ocelí tried 15L, 25L, 35L a 45L, ktoré spĺňajú požiadavky na odliatky skupiny II alebo III podľa GOST 977-75*, ako aj zo sivej liatiny. triedy SCh15, SCh20, SCh25 a SCh30, spĺňajúce požiadavky GOST 1412-85.

2,4*. Pre skrutkové spoje by sa mali používať oceľové skrutky a matice, ktoré spĺňajú požiadavky GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* a GOST 1759.5-87* a podložky, ktoré spĺňajú požiadavky GOST 18123-82*.

Skrutky by mali byť priradené podľa tabuľky. 57* a GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* a pri obmedzovaní deformácií kĺbov - podľa GOST 7805-70*.

Matice by sa mali používať v súlade s GOST 5915-70*: pre skrutky triedy pevnosti 4.6, 4.8, 5.6 a 5.8 - matice triedy pevnosti 4; pre skrutky pevnostnej triedy 6.6 a 8.8 - matice pevnostnej triedy 5 a 6, pre skrutky pevnostnej triedy 10.9 - matice pevnostnej triedy 8.

Mali by sa použiť tieto podložky: okrúhle podložky podľa GOST 11371-78*, šikmé podložky podľa GOST 10906-78* a normálne pružné podložky podľa GOST 6402-70*.

2,5*. Výber druhov ocele pre základové skrutky by sa mal vykonávať v súlade s GOST 24379.0-80 a ich dizajn a rozmery by sa mali brať v súlade s GOST 24379.1-80*.

Skrutky (v tvare U) na upevnenie kotevných drôtov anténnych komunikačných štruktúr, ako aj skrutky v tvare U a základové skrutky pre podpery nadzemných elektrických vedení a distribučných zariadení by sa mali používať z ocelí: 09G2S-8 a 10G2S1-8 podľa GOST 19281-73* s dodatočnou požiadavkou rázová húževnatosť pri teplote mínus 60 °C nie je menšia ako 30 J / cm 2 (3 kgf m/cm 2) v klimatickej oblasti I 1; 09G2S-6 a 10G2S1-6 podľa GOST 19281-73* v klimatických oblastiach I 2, II 2 a II 3; VSt3sp2 podľa GOST 380-71* (od roku 1990 St3sp2-1 podľa GOST 535-88) vo všetkých ostatných klimatických oblastiach.

2,6*. Mali by sa použiť matice pre základy a U-skrutky:

pre skrutky vyrobené z ocele VSt3sp2 a 20 - trieda pevnosti 4 podľa GOST 1759.5-87*;

pre skrutky vyrobené z ocele triedy 09G2S a 10G2S1 - trieda pevnosti nie nižšia ako 5 podľa GOST 1759.5-87*. Je povolené používať matice vyrobené z ocelí akceptovaných pre skrutky.

Matice pre základy a U-skrutky s priemerom menším ako 48 mm by sa mali používať v súlade s GOST 5915-70*, pre skrutky s priemerom väčším ako 48 mm - v súlade s GOST 10605-72*.

2,7*. Vysokopevnostné skrutky by sa mali používať v súlade s GOST 22353-77*, GOST 22356-77* a TU 14-4-1345-85; matice a podložky pre ne - v súlade s GOST 22354-77* a GOST 22355-77*.

2,8*. Pre nosné prvky zavesených krytín, kotevné drôty pre nadzemné vedenia a vonkajšie rozvádzače, stožiare a veže, ako aj predpínacie prvky v predpätých konštrukciách by sa mali použiť:

špirálové laná podľa GOST 3062-80*; GOST 3063-80*; GOST 3064-80*;

dvojité laná podľa GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*;GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;

uzavreté nosné laná podľa GOST 3090-73*; GOST 18900-73*;GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;

zväzky a pramene paralelných drôtov vytvorené z lanového drôtu, ktorý spĺňa požiadavky GOST 7372-79*.

2.9. Fyzikálne charakteristiky materiálov používaných na oceľové konštrukcie by sa mali brať v súlade s prílohou č. 3.

3. NÁVRHOVÉ CHARAKTERISTIKY MATERIÁLOV A SPOJOV

3,1*. Vypočítané odpory valcovaných výrobkov, ohýbaných profilov a rúr pre rôzne typy stavov napätia by sa mali určiť pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. 1*.

3,2*. Hodnoty koeficientov spoľahlivosti pre valcovaný materiál, ohýbané profily a rúry by sa mali brať podľa tabuľky. 2*.

Vypočítané únosnosti v ťahu, tlaku a ohybe plechových, širokopásových univerzálnych a tvarovaných valcovaných výrobkov sú uvedené v tabuľke. 51*, potrubia - v tab. 51, a. Vypočítané odpory ohýbaných profilov by sa mali brať rovnaké ako vypočítané odpory valcovaných plechov, z ktorých sú vyrobené, pričom je možné vziať do úvahy vytvrdzovanie valcovaného oceľového plechu v zóne ohybu.

Návrhové únosnosti kruhových, štvorcových a pásových výrobkov by sa mali určiť podľa tabuľky. 1*, pričom hodnoty Ryn A Run rovná medze klzu a dočasnej odolnosti podľa TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (od roku 1990 GOST 535-88) a GOST 19281-73*.

Stôl 1*

Napätý stav		Symbol	Vypočítaný odpor valcovaných výrobkov a rúr
Napätie, stlačenie a ohyb	Podľa medze klzu	Rr	Rr= Ryn / γn
Napätie, stlačenie a ohyb	Podľa dočasného odporu		Ru= R un / y m
			Rs= 0,58 Ryn / y m
Zrútenie koncového povrchu (ak je namontované)			Rp= R un / y m
Lokálne drvenie vo valcových pántoch (čapy) pri tesnom kontakte			Rlp= 0,5 R un / y m
Diametrické stlačenie valčekov (s voľným kontaktom v konštrukciách s obmedzenou pohyblivosťou)			RCD= 0,025 R un / y m

Označenie prijaté v tabuľke. 1*:

γ m- koeficient spoľahlivosti pre materiál určený v súlade s článkom 3.2*.

(Dodatok. List zo dňa 17.11.2008)

Tabuľka 2*

Štátna norma alebo technické podmienky prenájmu	Faktor spoľahlivosti podľa materiálu γ t
GOST 27772-88 (okrem ocelí S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (pre kruh, štvorec, pásik)
GOST 27772-88 (oceľ S590, S590K); GOST 380-71** (pre kruhy a štvorce s rozmermi, ktoré nie sú zahrnuté v TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [pre kruhy a štvorce s medzou klzu do 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozmermi, ktoré nie sú zahrnuté v TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80; GOST 10706- 76
GOST 19281-73* [pre kruh a štvorec s medzou klzu nad 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozmermi, ktoré nie sú zahrnuté v TU 14-1-3023-80]; GOST 8731-87; TU 14-3-567-76

Vypočítaná odolnosť valcovaných výrobkov proti drveniu koncového povrchu, lokálnemu drveniu vo valcových závesoch a diametrálnemu stlačeniu valcov je uvedená v tabuľke. 52*.

3.3. Vypočítané odpory odliatkov z uhlíkovej ocele a šedej liatiny by sa mali brať podľa tabuliek 53 a 54.

3.4. Vypočítané únosnosti zvarových spojov pre rôzne typy spojov a stavy napätia by sa mali určiť pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. 3.

Tabuľka 3

Zvarové spoje	Napätý stav			Symbol	Vypočítaná odolnosť zvarových spojov
Zadok	Kompresia. Naťahovanie a ohýbanie pri automatickom, poloautomatickom alebo ručnom zváraní s fyzickou kontrolou kvality švíkov		Podľa medze klzu		Rwy = Ry
			Podľa dočasného odporu		Rwu = R u
	Naťahovanie a ohýbanie pri automatickom, poloautomatickom alebo ručnom zváraní		Podľa medze klzu		Rwy = 0,85 Ry
					Rws = R s
S rohovými švami	Plátok (podmienené)	Pre zvarový kov
S rohovými švami	Plátok (podmienené)	Pre hranice fúzie kovov			Rwz = 0,45 R un

Poznámky: 1. Pre švy vyrobené ručným zváraním hodnoty Rwun by sa mala považovať za rovnakú ako hodnoty pevnosti v ťahu zvarového kovu špecifikované v GOST 9467-75*.

2. Pre švy vyrobené automatickým alebo poloautomatickým zváraním hodnoty R wun treba brať podľa tabuľky 4* týchto noriem.

3. Hodnoty koeficientu spoľahlivosti pre zvarový materiál γ wm treba brať ako rovné: 1,25 - s hodnotami R wun nie viac ako 490 MPa (5000 kgf/cm 2); 1,35 - s hodnotami R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) alebo viac.

Vypočítané únosnosti tupých spojov prvkov vyrobených z ocele s rôznymi normovými odpormi treba brať ako pre tupé spoje z ocele s nižšou hodnotou normovej odolnosti.

Vypočítané odpory zvarového kovu zvarových spojov s kútovými zvarmi sú uvedené v tabuľke. 56.

3.5. Vypočítané odpory jednoskrutkových spojov by sa mali určiť pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. 5*.

Vypočítané pevnosti v šmyku a v ťahu skrutiek sú uvedené v tabuľke. 58*, zrútenie prvkov spojených skrutkami - v tabuľke. 59*.

3,6*. Návrhová pevnosť v ťahu základových skrutiek Rba by mala byť určená vzorcom

Rba = 0,5R. (1)

Konštrukčná pevnosť v ťahu U-skrutiek R bv, špecifikované v článku 2.5*, by sa malo určiť podľa vzorca

Rbv= 0,45 Run. (2)

Vypočítaná pevnosť v ťahu základových skrutiek je uvedená v tabuľke. 60*.

3.7. Návrhová pevnosť v ťahu skrutiek s vysokou pevnosťou Rbh by mala byť určená vzorcom

Rbh= 0,7 Rdrdol, (3)

Kde R drdol- najmenšia dočasná pevnosť v ťahu skrutky, braná podľa tabuľky. 61*.

3.8. Návrhová pevnosť v ťahu oceľového drôtu s vysokou pevnosťou v ťahu Rdh, používané vo forme zväzkov alebo prameňov, by sa mali určiť podľa vzorca

Rdh= 0,63Run. (4)

Tabuľka 4*

Druhy drôtu (podľa GOST 2246-70*) pre automatické alebo poloautomatické zváranie		Druhy plneného drôtu (podľa GOST 26271-84)	Hodnoty štandardnej odolnosti zvarového kovu R wun, MPa (kgf/cm 2)
ponorené (GOST 9087-81*)	v oxide uhličitom (podľa GOST 8050-85) alebo v jeho zmesi s argónom (podľa GOST 10157-79*)	Druhy plneného drôtu (podľa GOST 26271-84)
Sv-08, Sv-08A

		PP-AN8, PP-AN3
Sv-10NMA, Sv-10G2
Sv-08HN2GMYU,	Sv-10ХГ2СМА, Sv-08HG2SDYu

* Pri zváraní drôtom Sv-08G2S hodnota Rwun by sa mal brať rovný 590 MPa (6000 kgf/cm 2) len pre kútové zvary s nohou kf≤ 8 mm v konštrukciách vyrobených z ocele s medzou klzu 440 MPa (4500 kgf/cm2) alebo viac.

Tabuľka 5*

Napätý stav	Symbol	Návrhové odpory jednosvorníkových spojov
		šmyk a napätie tried skrutiek			zrútenie spojených oceľových prvkov s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm 2)

		Rbs = 0,38 Rdrdol	Rbs = 0,4 Rdrdol	Rbs = 0,4 Rdrdol
Strečing		Rbt = 0,42 Rdrdol	Rbt = 0,4 Rdrdol	Rbt = 0,5 Rdrdol
	Rbp
a) skrutky triedy presnosti A
b) skrutky triedy presnosti B a C

Poznámka. Je povolené používať vysokopevnostné skrutky bez nastaviteľného napätia vyrobené z ocele triedy 40X „select“, pričom vypočítaný odpor Rbs A R bt by mala byť určená ako pre skrutky triedy 10.9 a konštrukčná odolnosť Rbp ako pre skrutky triedy presnosti B a C.

Vysokopevnostné skrutky podľa TU 14-4-1345-85 sa môžu používať len pri práci v ťahu.

3.9. Hodnota vypočítanej odolnosti (sily) voči ťahu oceľového lana by sa mala brať rovnajúcu sa hodnote lomovej sily lana ako celku, stanovenej štátnymi normami alebo technickými špecifikáciami pre oceľové laná, vydelenej koeficientom spoľahlivosti. γ m = 1,6.

4*. PODMIENKY ÚČTOVNEJ PREVÁDZKY A ÚČEL ŠTRUKTÚR

Pri výpočte štruktúr a spojov je potrebné vziať do úvahy:

koeficienty spoľahlivosti podľa účelu γ n prijaté v súlade s Pravidlami na zohľadnenie stupňa zodpovednosti budov a stavieb pri navrhovaní stavieb;

faktor spoľahlivosti γ u= 1,3 pre konštrukčné prvky vypočítané na pevnosť pomocou návrhových únosností Ru;

koeficienty pracovných podmienok γ c a koeficienty prevádzkových podmienok pripojenia γ b, prijaté podľa tabuľky. 6* a 35* oddielov týchto noriem pre navrhovanie budov, konštrukcií a stavieb, ako aj pribl. 4*.

Tabuľka 6*

Konštrukčné prvky	Koeficienty pracovných podmienok γ s
1. Pevné trámy a stlačené prvky podlahových väzníkov pod sály divadiel, klubov, kín, pod tribúny, pod predajne, knižné depozitáre a archívy a pod. keď je hmotnosť podláh rovnaká alebo väčšia ako živé zaťaženie
2. Stĺpy verejných budov a podpery vodárenských veží
3. Stlačené hlavné prvky (okrem nosných) zloženej mriežky T-profilu z rohov zváraných krycích a stropných väzníkov (napríklad krokiev a podobných väzníkov) s pružnosťou λ ≥ 60
4. Plné nosníky vo výpočtoch celkovej stability pri φ b < 1,0
5. Uťahovacie prostriedky, tyče, výstuhy, prívesky vyrobené z valcovanej ocele
6. Prvky nosných štruktúr náterov a stropov:
a) stlačené (s výnimkou uzavretých rúrkových úsekov) vo výpočtoch stability
b) napnuté vo zváraných konštrukciách
c) ťahané, stlačené, ako aj tupé obklady v skrutkových konštrukciách (okrem konštrukcií s vysokopevnostnými skrutkami) vyrobené z ocele s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm 2), ktoré nesú statické zaťaženie, v pevnostné výpočty
7. Pevné kompozitné nosníky, stĺpy, ako aj styčné dosky vyrobené z ocele s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2), nesúce statické zaťaženie a vyrobené pomocou skrutkových spojov (okrem spojov s vysokopevnostnými skrutkami ), v pevnostných výpočtoch
8. Profily z valcovaných a zváraných prvkov, ako aj obloženia vyrobené z ocele s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2) v spojoch vytvorených skrutkami (okrem spojov s vysokopevnostnými skrutkami), ktoré nesú statické zaťaženie , vo výpočtoch pevnosti:
a) plné nosníky a stĺpy
b) jadrové konštrukcie náterov a stropov
9. Komprimované priehradové prvky priestorových priehradových konštrukcií z rohov s jednou rovnou prírubou alebo s nerovnakou prírubou (pripojenou väčšou prírubou):
a) pripevnené priamo k pásom pomocou jednej príruby pomocou zvarov alebo dvoch alebo viacerých skrutiek umiestnených pozdĺž uhla:
rovnátka podľa obr. 9*, A
rozpery podľa obr. 9*, b, V
rovnátka podľa obr. 9*, V, G, d
b) pripevnené priamo k pásom pomocou jednej police, jednej skrutky (okrem tých, ktoré sú uvedené v pozícii 9, V tejto tabuľky), ako aj tie, ktoré sú pripevnené cez klin, bez ohľadu na typ pripojenia
c) so zložitou krížovou mriežkou s jednosvorníkovými spojmi podľa obr. 9*, e
10. Lisované prvky z jednotlivých uhlov pripevnené jednou prírubou (pri nerovnakých uhloch len menšou prírubou), s výnimkou konštrukčných prvkov uvedených v poz. 9 tejto tabuľky, vzpery podľa obr. 9*, b, pripevnené priamo k pásom pomocou zvarov alebo dvoch alebo viacerých skrutiek umiestnených pozdĺž uholníka a ploché nosníky z jednotlivých uhlov
11. Základové dosky vyrobené z ocele s medzou klzu do 285 MPa (2900 kgf/cm2), znášajúce statické zaťaženie, hrúbka, mm:

b) sv. 40 až 60

Poznámky: 1. Koeficienty prevádzkových podmienok γ c < 1 при расчете одновременно учитывать не следует.

2. Koeficienty prevádzkových podmienok, uvedené v poz. 1 a 6, v; 1 a 7; 1 a 8; 2 a 7; 2 a 8, a; 3 a 6, c, by sa mali pri výpočte zohľadniť súčasne.

3. Koeficienty prevádzkových podmienok uvedené v poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 a 10, ako aj v poz. 5 a 6, b (okrem tupých zvarových spojov), uvažované prvky by sa pri výpočte spojov nemali brať do úvahy.

4. V prípadoch, ktoré nie sú špecifikované v týchto normách, by sa mali použiť vzorce γ s = 1.

Bezplatné stiahnutie SNiP II-23-81 * - Oceľové konštrukcie

SNiP II-23-81 *

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1.1. Tieto normy je potrebné dodržiavať pri navrhovaní oceľových stavebných konštrukcií budov a konštrukcií na rôzne účely.
Normy sa nevzťahujú na navrhovanie oceľových konštrukcií pre mosty, dopravné tunely a potrubia pod násypmi.
Pri navrhovaní oceľových konštrukcií v špeciálnych prevádzkových podmienkach (napríklad konštrukcie vysokých pecí, hlavných a technologických potrubí, nádrží na špeciálne účely, konštrukcie budov vystavených seizmickým, intenzívnym teplotným účinkom alebo vystaveniu agresívnemu prostrediu, konštrukcie pobrežných hydraulických štruktúr), konštrukcie jedinečných budov a štruktúr, ako aj špeciálne typy konštrukcií (napríklad predpäté, priestorové, závesné), musia sa dodržiavať ďalšie požiadavky, ktoré odrážajú prevádzkové vlastnosti týchto štruktúr, stanovené príslušnými regulačnými dokumentmi schválenými alebo dohodnutými Štátnym stavebným výborom ZSSR.
1.2. Pri navrhovaní oceľových konštrukcií je potrebné dodržiavať normy SNiP na ochranu stavebných konštrukcií pred koróziou a normy požiarnej bezpečnosti pre navrhovanie budov a konštrukcií. Zväčšenie hrúbky valcovaných výrobkov a stien rúr s cieľom chrániť konštrukcie pred koróziou a zvýšiť požiarnu odolnosť konštrukcií nie je povolené.
Všetky konštrukcie musia byť prístupné na pozorovanie, čistenie, maľovanie a nesmú zadržiavať vlhkosť ani brániť vetraniu. Uzavreté profily musia byť utesnené.

Označenia prijaté v tabuľke. 50*:

a) tvarovaná oceľ s hrúbkou do 11 mm a po dohode s výrobcom - do 20 mm; plech - všetky hrúbky;

b) požiadavka na obmedzenie uhlíkového ekvivalentu podľa GOST 27772-88 pre hrúbky nad 20 mm;

c) požiadavka obmedziť uhlíkový ekvivalent podľa GOST 27772-88 pre všetky hrúbky;

d) pre región II 4 pre nevykurované budovy a stavby prevádzkované pri vonkajších teplotách používať valcované výrobky s hrúbkou najviac 10 mm;

e) pri hrúbke valcovaného výrobku najviac 11 mm možno použiť oceľ kategórie 3;

f) okrem podpier nadzemných vedení, vonkajších rozvádzačov a KS;

g) valcované výrobky s hrúbkou do 10 mm as prihliadnutím na požiadavky ods. 10;

i) okrem regiónu II 4 pre nevykurované budovy a stavby prevádzkované pri vonkajšej teplote vzduchu.

Znamienko „+“ znamená, že by sa mala použiť táto oceľ; znak „-“ znamená, že táto oceľ by sa nemala používať v špecifikovanej klimatickej oblasti.

Poznámky: 1. Požiadavky tejto tabuľky sa nevzťahujú na oceľové konštrukcie špeciálnych konštrukcií: hlavné a technologické potrubia, účelové nádrže, plášte vysokých pecí a ohrievačov vzduchu atď. Ocele pre tieto konštrukcie stanovuje príslušný SNiP resp. iné regulačné dokumenty.

2. Požiadavky tejto tabuľky platia pre plech s hrúbkou 2 mm a tvarovú oceľ s hrúbkou 4 mm podľa GOST 27772-88, dlhé výrobky (okrúhle, štvorcové, pásové) podľa TU 14-1 -3023-80, GOST 380-71* * (od roku 1990 GOST 535-88) a GOST 19281-73*. Uvedené kategórie ocele sa vzťahujú na valcované výrobky s hrúbkou najmenej 5 mm. Pre hrúbky menšie ako 5 mm sa ocele uvedené v tabuľke používajú bez požiadaviek na rázovú húževnatosť.

Pre konštrukcie všetkých skupín, s výnimkou skupiny 1 a podpier nadzemných vedení a vonkajších rozvádzačov, vo všetkých klimatických oblastiach okrem I 1 je povolené používať valcované výrobky s hrúbkou menšou ako 5 mm z ocele C235 v súlade s GOST 27772. -88.

3. Klimatické oblasti výstavby sú stanovené v súlade s GOST 16350-80 "Klíma ZSSR. Zónovanie a štatistické parametre klimatických faktorov na technické účely." Vypočítané teploty uvedené v záhlaví tabuľky v zátvorkách zodpovedajú vonkajšej teplote vzduchu príslušnej oblasti, ktorá sa považuje za priemernú teplotu najchladnejšieho päťdňového obdobia v súlade s pokynmi SNiP pre stavebnú klimatológiu a geofyziku. .

4. Konštrukcie, ktoré sú priamo vystavené dynamickému, vibračnému alebo pohyblivému zaťaženiu, zahŕňajú konštrukcie alebo ich prvky, ktoré podliehajú výpočtom únosnosti alebo sú vypočítané s prihliadnutím na dynamické koeficienty.

5. Ocele S345, S375, S440, S590, S590K, 16G2AF je možné s príslušnou štúdiou uskutočniteľnosti objednať ako ocele so zvýšenou odolnosťou proti korózii (s meďou) - S345D, S375D, S440D, S590D, S590KD, 16G2AF.

6. Použitie tepelne spevnených tvarových tyčí vyrobených z ocele S345T a S375T valcovacím ohrevom, dodávaných podľa GOST 27772-88 ako oceľ S345 a S375, nie je povolené v konštrukciách, ktoré podliehajú metalizácii alebo plastickej deformácii pri výrobe pri teplotách. nad 700 °C.

7. Bezšvíkové rúry deformované za tepla v súlade s GOST 8731-87 sa môžu použiť iba pre prvky špeciálnych podpier veľkých prechodov elektrických vedení s výškou viac ako 60 m, pre anténne komunikačné konštrukcie a iné špeciálne konštrukcie a nasledujúce Mali by sa použiť akosti ocele:

vo všetkých klimatických oblastiach, okrem I 1, I 2, II 2 a II 3, stupeň 20 podľa GOST 8731-87, ale s dodatočnou požiadavkou na rázovú húževnatosť pri teplote mínus 20 °C najmenej 30 J/cm² (3 kgs x m/ cm²);

v klimatických oblastiach I 2, II 2 a II 3 - trieda 09G2S podľa GOST 8731-87, ale s dodatočnou požiadavkou na rázovú húževnatosť pri teplote mínus 40 °C najmenej 40 J/cm² (4 kgf×m/ cm²) pre hrúbku steny do 9 mm a 35 J/cm² (3,5 kgf×m/cm²) s hrúbkou steny 10 mm alebo viac.

Nie je dovolené používať bezšvíkové rúry deformované za tepla vyrobené z ingotov označených písmenom „L“, ktoré neboli testované nedeštruktívnymi metódami.

8. Dlhé výrobky (okrúhle, štvorcové, pásové) podľa TU 14-1-3023-80, GOST 380-71* (od roku 1990 GOST 535-88) a GOST 19281-73* podliehajú rovnakým požiadavkám ako na tvarové valcované výrobky rovnakej hrúbky podľa GOST 27772-88. Korešpondencia tried ocele podľa TU 14-1-3023-80, GOST 380-71*, GOST 19281-73* a GOST 19282-73* k oceliam podľa GOST 27772-88 by sa mala určiť z tabuľky. 51, b.

SNiP II-23-81*
Na oplátku
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

OCELOVÉ KONŠTRUKCIE

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1.1. Tieto normy je potrebné dodržiavať pri navrhovaní oceľových stavebných konštrukcií budov a konštrukcií na rôzne účely.

Normy sa nevzťahujú na navrhovanie oceľových konštrukcií pre mosty, dopravné tunely a potrubia pod násypmi.

Všetky konštrukcie musia byť prístupné na pozorovanie, čistenie, maľovanie a nesmú zadržiavať vlhkosť ani brániť vetraniu. Uzavreté profily musia byť utesnené.

1,3*. Pri navrhovaní oceľových konštrukcií by ste mali:

vybrať optimálne technické a ekonomické schémy konštrukcií a prierezov prvkov;

používať ekonomické valcované profily a efektívne ocele;

používať spravidla jednotné štandardné alebo štandardné návrhy budov a stavieb;

zabezpečiť vyrobiteľnosť výroby a inštalácie konštrukcií;

používať návrhy, ktoré zabezpečujú čo najmenšiu pracovnú náročnosť ich výroby, dopravy a inštalácie;

zabezpečiť spravidla in-line výrobu konštrukcií a ich dopravníkov alebo veľkoblokových zariadení;

spravidla zabezpečiť montážne spojenia so skrutkami, vrátane vysokopevných; zvárané inštalačné spoje sú povolené s príslušným odôvodnením;

spĺňajú požiadavky štátnych noriem na konštrukcie zodpovedajúceho typu.

V závislosti od vlastností konštrukcií a ich komponentov je potrebné pri objednávke uviesť triedu spojitosti ocele.

1,6*. Oceľové konštrukcie a ich výpočty musia spĺňať požiadavky "Spoľahlivosť stavebných konštrukcií a základov. Základné ustanovenia pre výpočet" a ST SEV 3972 – 83 "Spoľahlivosť stavebných konštrukcií a základov. Oceľové konštrukcie. Základné ustanovenia pre výpočty."

1.7. Návrhové schémy a základné výpočtové predpoklady musia odrážať skutočné prevádzkové podmienky oceľových konštrukcií.

Oceľové konštrukcie by mali byť vo všeobecnosti navrhnuté ako jednotné priestorové systémy.

Pri rozdeľovaní jednotných priestorových systémov na samostatné plošné štruktúry by sa mala brať do úvahy interakcia prvkov medzi sebou a so základňou.

Výber konštrukčných schém, ako aj metódy výpočtu oceľových konštrukcií sa musia robiť s prihliadnutím na efektívne využitie počítačov.

1.8. Výpočty oceľových konštrukcií by sa mali spravidla vykonávať s prihliadnutím na nepružné deformácie ocele.

S vhodnou štúdiou uskutočniteľnosti je možné vykonať výpočet pomocou deformovanej schémy, ktorá zohľadňuje vplyv pohybov konštrukcie pri zaťažení.

2. MATERIÁLY PRE KONŠTRUKCIE A SPOJENIA

Pre prírubové spoje a rámové zostavy by sa mali používať valcované výrobky podľa TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Na zváranie oceľových konštrukcií by sa mali používať: elektródy na ručné oblúkové zváranie v súlade s GOST 9467-75*; zvárací drôt podľa GOST 2246 – 70*; tavivá podľa GOST 9087 – 81*; oxid uhličitý podľa GOST 8050 – 85.

Použité zváracie materiály a technológia zvárania musia zabezpečiť, aby pevnosť v ťahu zvarového kovu nebola nižšia ako štandardná hodnota pevnosti v ťahu R un základného kovu, ako aj hodnoty tvrdosti, rázovej húževnatosti a relatívneho predĺženia kovu zvarových spojov stanovené príslušnými regulačnými dokumentmi.

2,3*. Odliatky (nosné časti a pod.) pre oceľové konštrukcie by mali byť navrhnuté z uhlíkových ocelí tried 15L, 25L, 35L a 45L, ktoré spĺňajú požiadavky na odlievanie skupiny II alebo III podľa GOST 977 – 75*, ako aj zo sivej liatiny akosti SCh15, SCh20, SCh25 a SCh30, spĺňajúce požiadavky GOST 1412 – 85.

2,4*. Pre skrutkové spojenia by sa mali použiť oceľové skrutky a matice, ktoré spĺňajú požiadavky *, GOST 1759.4 – 87* a GOST 1759.5 – 87* a podložky, ktoré spĺňajú požiadavky*.

Skrutky by mali byť priradené podľa tabuľky 57* a *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* a pri obmedzení deformácie spojov - podľa GOST 7805-70*.

Orechy by sa mali používať v súlade s GOST 5915 – 70*: pre skrutky pevnostných tried 4.6, 4.8, 5.6 a 5.8 – matice pevnostnej triedy 4; pre skrutky pevnostných tried 6.6 a 8.8 – matice pevnostnej triedy 5 a 6 pre skrutky pevnostnej triedy 10.9 – matice pevnostnej triedy 8.

Mali by sa používať podložky: okrúhle podľa GOST 11371 – 78*, šikmé podľa GOST 10906 – 78* a normálna pružina podľa GOST 6402 – 70*.

2,5*. Výber tried ocele pre základové skrutky by sa mal vykonať podľa a ich dizajn a rozmery by sa mali brať podľa *.

Skrutky (v tvare U) na upevnenie kotevných drôtov anténnych komunikačných štruktúr, ako aj skrutky v tvare U a základové skrutky pre podpery nadzemných elektrických vedení a distribučných zariadení by sa mali používať z ocelí: 09G2S-8 a 10G2S1-8 podľa GOST 19281 – 73* s dodatočnou požiadavkou na rázovú húževnatosť pri teplote mínus 60 ° C nie menej ako 30 J/cm2 (3 kgf × m/cm 2) v klimatickej oblasti I 1; 09G2S-6 a 10G2S1-6 podľa GOST 19281 – 73* v klimatických oblastiach I 2, II 2 a II 3; VSt3sp2 podľa GOST 380 – 71* (od roku 1990 St3sp2-1 podľa GOST 535 – 88) vo všetkých ostatných klimatických oblastiach.

2,6*. Mali by sa použiť matice pre základy a U-skrutky:

pre skrutky vyrobené z ocele triedy VSt3sp2 a 20 – trieda pevnosti 4 podľa GOST 1759.5 – 87*;

pre skrutky vyrobené z ocele triedy 09G2S a 10G2S1 – trieda pevnosti nie nižšia ako 5 podľa GOST 1759.5 – 87*. Je povolené používať matice vyrobené z ocelí akceptovaných pre skrutky.

Matice pre základy a U-skrutky s priemerom menším ako 48 mm by sa mali používať v súlade s GOST 5915 – 70*, pre skrutky s priemerom väčším ako 48 mm - podľa GOST 10605 – 72*.

2,7*. Mali by sa použiť vysokopevnostné skrutky podľa *, * a TU 14-4-1345 – 85; matice a podložky k nim - podľa GOST 22354 – 77* a *.

špirálové laná podľa GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

dvojvrstvové laná podľa GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

uzavreté nosné laná podľa GOST 3090 – 73*; GOST 18900 - 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

zväzky a pramene paralelných drôtov vytvorené z lanového drôtu, ktorý spĺňa požiadavky GOST 7372 – 79*.

2.9. Fyzikálne charakteristiky materiálov používaných na oceľové konštrukcie by sa mali brať v súlade s prílohou č. 3.

3. NÁVRHOVÉ CHARAKTERISTIKY MATERIÁLOV A SPOJOV

3,1*. Vypočítané odpory valcovaných výrobkov, ohýbaných profilov a rúr pre rôzne typy stavov napätia by sa mali určiť pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. 1*.

Stôl 1*

Napätý stav		Symbol	Vypočítaný odpor valcovaných výrobkov a rúr
strečing,	Podľa medze klzu	Ry	R y = R yn /g m
stláčanie a ohýbanie	Podľa dočasného odporu	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Zrútenie koncového povrchu (ak je namontované)		Rp	R p = R un /g m
Lokálne drvenie vo valcových pántoch (čapy) pri tesnom kontakte		Rlp	Rlp= 0,5 chodu/ g m
Diametrické stlačenie valčekov (s voľným kontaktom v konštrukciách s obmedzenou pohyblivosťou)		Rcd	Rcd= 0,025 Run/ g m
Napnutie v smere hrúbky valcovaného produktu (do 60 mm)		R th	R th= 0,5 chodu/ g m
Označenie prijaté v tabuľke. 1*:
g m - koeficient spoľahlivosti pre materiál určený v súlade s článkom 3.2*.

3,2*. Hodnoty koeficientov spoľahlivosti pre valcovaný materiál, ohýbané profily a rúry by sa mali brať podľa tabuľky. 2*.

Tabuľka 2*

Štátna norma alebo technické podmienky prenájmu	Faktor spoľahlivosti podľa materiálu g m
(okrem ocelí S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (pre kruh, štvorec, prúžok)	1,025
(oceľ S590, S590K); GOST 380 – 71** (pre kruh a štvorec s rozmermi, ktoré nie sú zahrnuté v TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [pre kruh a štvorec s medzou klzu do 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozmermi, ktoré nie sú zahrnuté v TU 14-1-3023 – 80]; ;	1,050
GOST 19281 – 73* [pre kruh a štvorec s medzou klzu nad 380 MPa (39 kgf/mm 2) a rozmermi, ktoré nie sú zahrnuté v TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Vypočítané únosnosti v ťahu, tlaku a ohybe plechových, širokopásových univerzálnych a tvarovaných valcovaných výrobkov sú uvedené v tabuľke. 51*, potrubia - v tabuľke. 51, a. Vypočítané odpory ohýbaných profilov by sa mali brať rovnaké ako vypočítané odpory valcovaných plechov, z ktorých sú vyrobené, pričom je možné vziať do úvahy vytvrdzovanie valcovaného oceľového plechu v zóne ohybu.

Návrhové únosnosti kruhových, štvorcových a pásových výrobkov by sa mali určiť podľa tabuľky. 1*, pričom hodnoty Ryn A R un rovná medze klzu a pevnosti v ťahu podľa TU 14-1-3023 - 80, GOST 380 – 71** (od roku 1990 GOST 535 – 88) a GOST 19281 – 73*.

Vypočítaná odolnosť valcovaných výrobkov proti drveniu koncového povrchu, lokálnemu drveniu vo valcových závesoch a diametrálnemu stlačeniu valcov je uvedená v tabuľke. 52*.

3.3. Vypočítané odpory odliatkov z uhlíkovej ocele a šedej liatiny by sa mali brať podľa tabuľky. 53 a 54.

3.4. Vypočítané únosnosti zvarových spojov pre rôzne typy spojov a stavy napätia by sa mali určiť pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. 3.

Tabuľka 3

Zvarové spoje	Stav napätia		Symbol	Vypočítaná odolnosť zvarových spojov
Zadok	Kompresia. Napínanie a ohýbanie pri automatickom, poloautomatickom alebo ručnom zváraní s fyzikálnym	Podľa medze klzu	Rwy	Rwy= Ry
	kontrola kvality švu	Podľa dočasného odporu	Rwu	Rwu= R u
	Naťahovanie a ohýbanie pri automatickom, poloautomatickom alebo ručnom zváraní	Podľa medze klzu	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Shift		Rws	Rws= R s
S rohovými švami	Plátok (podmienené)	Pre zvarový kov	Rwf
		Pre hranice fúzie kovov	Rwz	Rwz= 0,45 chodu
Poznámky: 1. Pre švy vyrobené ručným zváraním hodnoty R wun by sa mala považovať za rovnakú ako hodnoty pevnosti v ťahu zvarového kovu špecifikované v GOST 9467-75. 2. Pre švy vyrobené automatickým alebo poloautomatickým zváraním by sa mala hodnota R wun brať podľa tabuľky. 4 týchto noriem. 3. Hodnoty koeficientu spoľahlivosti pre zvarový materiál g wm treba brať ako rovné: 1,25 – pri hodnotách R wun nie viac ako 490 MPa (5 000 kgf/cm2); 1.35 – pri hodnotách R wun 590 MPa (6 000 kgf/cm2) alebo viac.

Vypočítané únosnosti tupých spojov prvkov vyrobených z ocele s rôznymi normovými odpormi treba brať ako pre tupé spoje z ocele s nižšou hodnotou normovej odolnosti.

Vypočítané odpory zvarového kovu zvarových spojov s kútovými zvarmi sú uvedené v tabuľke. 56.

3.5. Vypočítané odpory jednoskrutkových spojov by sa mali určiť pomocou vzorcov uvedených v tabuľke. 5*.

Vypočítané pevnosti v šmyku a v ťahu skrutiek sú uvedené v tabuľke. 58*, zrútenie prvkov spojených skrutkami, - v tabuľke. 59*.

3,6*. Návrhová pevnosť v ťahu základových skrutiek Rba

Rba = 0,5R. (1)

Konštrukčná pevnosť v ťahu U-skrutiek R bv, špecifikované v článku 2.5*, by sa malo určiť podľa vzorca

R bv = 0,45R un. (2)

Vypočítaná pevnosť v ťahu základových skrutiek je uvedená v tabuľke. 60*.

3.7. Návrhová pevnosť v ťahu skrutiek s vysokou pevnosťou Rbh by mala byť určená vzorcom

Rbh = 0,7Rdrdol, (3)

Kde Rbun – najmenšia dočasná pevnosť v ťahu skrutky podľa tabuľky. 61*.

3.8. Návrhová pevnosť v ťahu oceľového drôtu s vysokou pevnosťou v ťahu Rdh, používané vo forme zväzkov alebo prameňov, by sa mali určiť podľa vzorca

Rdh = 0,63R un. (4)

Tabuľka 4*

Druhy drôtov (podľa GOST 2246 – 70*) pre automatické alebo poloautomatické zváranie		Práškové triedy	Štandardné hodnoty
ponorené (GOST 9087 – 81*)	v oxide uhličitom (podľa GOST 8050 – 85) alebo v zmesi s argónom (podľa GOST 10157 – 79*)	drôty (podľa GOST 26271 – 84)	odolnosť zvarového kovu R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Pri zváraní drôtom hodnoty Sv-08G2S R wun by sa mal brať rovný 590 MPa (6000 kgf/cm 2) len pre kútové zvary s nohou k f £ 8 mm v konštrukciách vyrobených z ocele s medzou klzu 440 MPa (4500 kgf/cm2) alebo viac.

Tabuľka 5*

		Návrhové odpory jednosvorníkových spojov
Napätý stav	Symbol	šmyk a napätie skrutiek triedy			kolaps spájaných oceľových prvkov s medzou klzu do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	Rbs = 0,38 R žemľa	Rbs= 0,4R buchta	Rbs= 0,4R buchta	–
Strečing	R bt	R bt s = 0,38 R žemľa	R bt = 0,38 R žemľa	R bt = 0,38 R žemľa	–
	Rbp
a) skrutky triedy presnosti A		–	–	–
b) skrutky triedy B a C		–	–	–
Poznámka. Je povolené používať vysokopevnostné skrutky bez nastaviteľného napätia vyrobené z ocele triedy 40X „select“, pričom vypočítaný odpor Rbs A R bt by mala byť určená ako pre skrutky triedy 10.9 a konštrukčná odolnosť ako pre skrutky triedy presnosti B a C. Vysokopevnostné skrutky podľa TU 14-4-1345 – 85 je možné použiť len pri práci v napätí.

4*. PODMIENKY ÚČTOVNEJ PREVÁDZKY A ÚČEL ŠTRUKTÚR

Pri výpočte konštrukcií a spojov by sa malo brať do úvahy: bezpečnostné faktory na zamýšľané účely g n prijaté v súlade s Pravidlami na zohľadnenie stupňa zodpovednosti budov a stavieb pri navrhovaní stavieb;

faktor spoľahlivosti g u= 1,3 pre konštrukčné prvky vypočítané na pevnosť pomocou návrhových únosností R u;

koeficienty pracovných podmienok g c a koeficienty prevádzkových podmienok pripojenia g b , brané podľa tabuľky. 6* a 35*, oddiely týchto noriem pre navrhovanie budov, stavieb a stavieb, ako aj pribl. 4*.

Tabuľka 6*

Konštrukčné prvky	Koeficienty pracovných podmienok g s
1. Plné trámy a stlačené prvky podlahových väzníkov pod sály divadiel, klubov, kín, tribúny, pod priestory obchodov, knižných depozitárov a archívov a pod. s hmotnosťou podláh rovnajúcou sa alebo väčšou ako je živé zaťaženie	0,9
2. Stĺpy verejných budov a podpery vodárenských veží	0,95
3. Stlačené hlavné prvky (okrem nosných) zloženej mriežky T-profilu z rohov zváraných krycích a stropných väzníkov (napríklad krokiev a podobných väzníkov) s flexibilitou l ³ 60	0,8
4. Plné nosníky pri výpočte všeobecnej stability pri j b 1,0	0,95
5. Uťahovacie prostriedky, tyče, výstuhy, prívesky vyrobené z valcovanej ocele	0,9
6. Prvky nosných štruktúr náterov a stropov:
a) stlačené (s výnimkou uzavretých rúrkových úsekov) vo výpočtoch stability	0,95
b) napnuté vo zváraných konštrukciách	0,95
c) ťahané, stlačené, ako aj tupé obklady v skrutkových konštrukciách (okrem konštrukcií s vysokopevnostnými skrutkami) vyrobené z ocele s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm 2), ktoré nesú statické zaťaženie, v pevnostné výpočty	1,05
7. Pevné kompozitné nosníky, stĺpy, ako aj styčné dosky vyrobené z ocele s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2), nesúce statické zaťaženie a vyrobené pomocou skrutkových spojov (okrem spojov s vysokopevnostnými skrutkami ), v pevnostných výpočtoch	1,1
8. Profily z valcovaných a zváraných prvkov, ako aj obloženia vyrobené z ocele s medzou klzu do 440 MPa (4500 kgf/cm2) v spojoch vytvorených skrutkami (okrem spojov s vysokopevnostnými skrutkami), ktoré nesú statické zaťaženie , vo výpočtoch pevnosti:
a) plné nosníky a stĺpy	1,1
b) jadrové konštrukcie a podlahy	1,05
9. Stlačené priehradové prvky priestorových priehradových konštrukcií z rohov s jednou rovnoprírubovou (pripojenou väčšou pásnicou):
a) pripevnené priamo k pásom pomocou jednej príruby pomocou zvarov alebo dvoch alebo viacerých skrutiek umiestnených pozdĺž uhla:
rovnátka podľa obr. 9*, a	0,9
rozpery podľa obr. 9*, b, V	0,9
rovnátka podľa obr. 9*, v, G, d	0,8
b) pripevnené priamo na pásy jednou policou, jednou skrutkou (okrem tých, ktoré sú uvedené v bode 9 v tejto tabuľke) a tiež pripevnené cez klin, bez ohľadu na typ spojenia	0,75
c) so zložitou krížovou mriežkou s jednosvorníkovými spojmi podľa obr. 9*, napr	0,7
10. Lisované prvky z jednotlivých uhlov pripevnené jednou prírubou (pri nerovnakých uhloch len menšou prírubou), s výnimkou konštrukčných prvkov uvedených v poz. 9 tejto tabuľky, vzpery podľa obr. 9*, b, pripevnené priamo k pásom pomocou zvarov alebo dvoch alebo viacerých skrutiek umiestnených pozdĺž uholníka a ploché nosníky z jednotlivých uhlov	0,75
11. Základové dosky vyrobené z ocele s medzou klzu do 285 MPa (2900 kgf/cm2), znášajúce statické zaťaženie, hrúbka, mm:
	1,2
b) nad 40 až 60	1,15
c) nad 60 až 80	1,1
Poznámky: 1. Koeficienty prevádzkových podmienok g s 1 by sa pri výpočte nemal brať do úvahy súčasne. 2. Koeficienty prevádzkových podmienok, uvedené v poz. 1 a 6, v; 1 a 7; 1 a 8; 2 a 7; 2 a 8a; 3 a 6, c, by sa mali pri výpočte zohľadniť súčasne. 3. Koeficienty prevádzkových podmienok uvedené v poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 a 10, ako aj v poz. 5 a 6, b (okrem tupých zvarových spojov), uvažované prvky by sa pri výpočte spojov nemali brať do úvahy. 4. V prípadoch, ktoré nie sú špecifikované v týchto normách, by sa mali použiť vzorce g c = 1.

5. VÝPOČET PRVKOV OCEĽOVÝCH KONŠTRUKCIÍ PRE axiálne sily a ohyb

CENTRÁLNE VYSÚVANIE A CENTRÁLNE SPRACOVANÉ PRVKY

5.1. Výpočet pevnosti prvkov vystavených stredovému napätiu alebo tlaku silou N, okrem tých, ktoré sú špecifikované v článku 5.2, by sa mali vykonávať podľa vzorca

Výpočet pevnosti sekcií v miestach upevnenia ťahaných prvkov z jednotlivých uhlov, pripevnených k jednej prírube pomocou skrutiek, by sa mal vykonať podľa vzorcov (5) a (6). V tomto prípade hodnota g s vo vzorci (6) treba brať podľa adj. 4* týchto noriem.

5.2. Výpočet pevnosti oceľových konštrukčných prvkov v ťahu s pomerom R u/g u > Ry, ktorého prevádzka je možná aj potom, čo kov dosiahne medzu klzu, by sa mala vykonávať podľa vzorca

5.3. Výpočet stability plnostenných prvkov vystavených stredovému stlačeniu silou N, by sa mali vykonávať podľa vzorca

hodnoty j

na 0 2,5 £

; (8)

o 2.5 4,5 £

pri > 4,5

. (10)

Číselné hodnoty j sú uvedené v tabuľke. 72.

5,4*. Tyče vyrobené z jednoduchých uholníkov musia byť navrhnuté na stredové stlačenie v súlade s požiadavkami uvedenými v ustanovení 5.3. Pri určovaní pružnosti týchto tyčí polomer otáčania uhlovej časti i a efektívna dĺžka vľavo treba brať podľa paragrafov. 6.1 – 6.7.

Pri výpočte pásov a priehradových prvkov priestorových konštrukcií z jednotlivých rohov by mali byť splnené požiadavky článku 15.10* týchto noriem.

5.5. Lisované prvky s plnými stenami otvoreného prierezu v tvare U s l x 3l y , Kde l x A l y – vypočítaná pružnosť prvku v rovinách kolmých na osi, resp X– X A r -y (obr. 1), odporúča sa ich spevniť lištami alebo roštmi a musia byť splnené požiadavky paragrafov. 5,6 a 5,8*.

Ak neexistujú pásy alebo mriežky, mali by sa tieto prvky, okrem výpočtov podľa vzorca (7), kontrolovať na stabilitu počas ohybovo-torzného spôsobu vybočenia podľa vzorca

Kde j y – koeficient vzperu vypočítaný podľa požiadaviek článku 5.3;

(12)

Kde ;

a = a x/ h – relatívna vzdialenosť medzi ťažiskom a stredom ohybu.

Tu ;

J w – sektorový moment zotrvačnosti úseku;

b i A t i – šírka a hrúbka pravouhlých prvkov tvoriacich prierez.

Pre úsek znázornený na obr. 1, a, hodnoty A a sa musí určiť podľa vzorcov:

Kde b = b/h.

5.6. Pre kompozitné stlačené tyče, ktorých vetvy sú spojené pásikmi alebo mriežkami, koeficient j vzhľadom na voľnú os (kolmú na rovinu lamiel alebo roštov) treba určiť pomocou vzorcov (8) – (10) s nahradením v nich ef. Význam ef by sa mali určiť v závislosti od hodnôt vľavo uvedené v tabuľke. 7.

Tabuľka 7

Typ		Schéma			Flexibilita daná vľavo kompozitné tyče s prierezom
oddielov		oddielov			s lamelami pri		s barlami
					J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1					(14)	(17)	(20)
2					(15)	(18)	(21)
3					(16)	(19)	(22)
Označenia prijaté v tabuľke. 7:
b			– vzdialenosť medzi osami vetiev;
l			– vzdialenosť medzi stredmi dosiek;
l			– najväčšia flexibilita celej tyče;
l 1, l 2, l 3			– ohybnosť jednotlivých vetiev pri ich ohýbaní v rovinách kolmých na osi, resp – 1 , 2 – 2 a 3 – 3, v oblastiach medzi zvarenými pásmi (v priehľadnom stave) alebo medzi stredmi vonkajších skrutiek;
A			- plocha prierezu celej tyče;
A d1 a A d2			– plochy prierezu výstuh mriežky (s priečnou mriežkou – dve vzpery) ležiace v rovinách kolmých na osi, respektíve 1 – 1 A 2 – 2;
A d			- plocha prierezu mriežkovej vzpery (s priečnou mriežkou – dve výstuhy) ležiace v rovine jednej plochy (pre trojuholníkovú rovnostrannú tyč);
1 A a 2			– koeficienty určené vzorcom
Kde			– rozmery určené z obr. 2;
	n, n 1, n 2, n 3		– koeficienty určené podľa vzorcov;

Tu		J b1 A J b3		– momenty zotrvačnosti úsekov vetiev vzhľadom na osi, resp 1 – 1 a 3 – 3 (pre sekcie typu 1 a 3);
		J b1 A J b2		– rovnaké, dva rohy vzhľadom na osi, resp 1 – 1 a 2 – 2 (pre sekciu typu 2);
				– moment zotrvačnosti prierezu jednej tyče vzhľadom na jej vlastnú os X– x (obr. 3);
		Js1 A J s2		– momenty zotrvačnosti prierezu jedného z pásov ležiacich v rovinách kolmých na osi, resp. 1 – 1 a 2 – 2 (pre sekciu typu 2).

V kompozitných tyčiach s mriežkami by sa okrem výpočtu stability tyče ako celku mala kontrolovať stabilita jednotlivých vetiev v oblastiach medzi uzlami.

Flexibilita jednotlivých pobočiek l 1 , l 2 A l 3 v oblasti medzi lamelami by ich nemalo byť viac ako 40.

Ak je v jednej z rovín namiesto lamiel pevná doska (obr. 1, b, V) pružnosť vetvy by sa mala vypočítať polomerom otáčania polovice rezu vzhľadom na jej os kolmú na rovinu lamiel.

V kompozitných tyčiach s mriežkami by flexibilita jednotlivých vetiev medzi uzlami nemala byť väčšia ako 80 a nemala by prekročiť danú flexibilitu vľavo tyč ako celok. Je povolené akceptovať vyššie hodnoty pružnosti vetvy, ale nie viac ako 120, za predpokladu, že výpočet takýchto tyčí sa vykonáva podľa deformovanej schémy.

5.7. Výpočet kompozitných prvkov vyrobených z uholníkov, kanálov atď., spojených tesne alebo cez rozpery, by sa mal vykonávať ako plnostenné za predpokladu, že najväčšie vzdialenosti v oblastiach medzi zvarenými pásmi (v priehľadnom stave) alebo medzi stredmi vonkajších skrutky nepresahujú:

pre stlačené prvky 40 i

pre ťahané prvky 80 i

Tu je polomer zotrvačnosti i uhol alebo kanál by sa mal brať pre profily T alebo I vzhľadom na os rovnobežnú s rovinou rozperiek a pre prierezy – minimálne.

V tomto prípade by mali byť nainštalované aspoň dve rozpery v rámci dĺžky stlačeného prvku.

5,8*. Výpočet spojovacích prvkov (dosky, rošty) stlačených kompozitných tyčí by sa mal vykonať pre podmienenú priečnu silu Qfic, brané ako konštantné po celej dĺžke tyče a určené vzorcom

Qfic = 7,15 × 10-6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*

Kde N – pozdĺžna sila v kompozitnej tyči;

j – koeficient pozdĺžneho ohybu akceptovaný pre kompozitnú tyč v rovine spojovacích prvkov.

Podmienená šmyková sila Qfic by sa malo distribuovať:

ak existujú iba spojovacie pásy (mriežky), rovnomerne medzi pásmi (mriežkami) ležiacimi v rovinách kolmých na os, voči ktorej sa kontroluje stabilita;

v prítomnosti pevného plechu a spojovacích pásikov (mriežok) – v polovici medzi plachtou a lamelami (mrežami) ležiacimi v rovinách rovnobežných s plachtou;

pri výpočte rovnostranných trojuholníkových kompozitných tyčí by sa podmienená priečna sila pôsobiaca na systém spojovacích prvkov umiestnených v tej istej rovine mala rovnať 0,8 Qfic.

5.9. Výpočet spojovacích pásov a ich uchytenia (obr. 3) by sa mal vykonať ako výpočet prvkov bezrámových väzníkov na:

sila F, rezacia lišta, podľa vzorca

F = Q s l/b; (24)

moment M 1, ohýbanie tyče v jej rovine podľa vzorca

M 1 = Q s l/2 (25)

Kde Q s – podmienená šmyková sila pôsobiaca na tyč jednej plochy.

5.10. Výpočet spojovacích mriežok by sa mal vykonať ako výpočet priehradových mriežok. Pri výpočte priečnych výstuh priečnej mriežky so vzperami (obr. 4) je potrebné vziať do úvahy dodatočnú silu N ad, vznikajúce v každej výstuhe zo stlačenia pásov a určené podľa vzorca

(26)

Kde N – sila v jednej vetve tyče;

A - plocha prierezu jednej vetvy;

A d - plocha prierezu jednej vzpery;

a – koeficient určený vzorcom

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Kde a, l A b - rozmery uvedené na obr. 4.

5.11. Výpočet tyčí určených na zmenšenie konštrukčnej dĺžky stlačených prvkov sa musí vykonať pre silu rovnajúcu sa konvenčnej priečnej sile v hlavnom stlačenom prvku určenú podľa vzorca (23)*.

OHÝBACIE PRVKY

5.12. Výpočet pevnosti prvkov (okrem nosníkov s pružnou stenou, s perforovanou stenou a žeriavových nosníkov) ohnutých v jednej z hlavných rovín by sa mal vykonať podľa vzorca

(28)

Hodnota šmykového napätia t v úsekoch ohýbaných prvkov musí spĺňať podmienku

(29)

Ak je stena oslabená otvormi pre skrutky, hodnoty t vo vzorci (29) by sa mal vynásobiť koeficientom a , určený vzorcom

a = a/(a – d), (30)

Kde a - rozstup otvorov;

b - priemer otvoru.

5.13. Na výpočet pevnosti steny nosníka v miestach, kde je zaťaženie aplikované na horný pás, ako aj v nosných častiach nosníka, ktoré nie sú vystužené výstuhami, by sa malo určiť miestne napätie s loc podľa vzorca

(31)

Kde F – vypočítaná hodnota zaťaženia (sily);

vľavo – podmienená dĺžka rozloženia zaťaženia, určená v závislosti od podmienok podpory; pre prípad podpory podľa obr. 5.

vľavo = b + 2t f, (32)

Kde t f – hrúbka horného pásu nosníka, ak je spodný nosník zvarený (obr. 5, A), alebo vzdialenosť od vonkajšej hrany pásnice po začiatok vnútorného zaoblenia steny, ak je spodný nosník valcovaný (obr. 5, b).

5,14*. Pre trámové steny vypočítané pomocou vzorca (28) musia byť splnené tieto podmienky:

Kde – normálové napätia v strednej rovine steny, rovnobežné s osou nosníka;

s y – rovnaké, kolmé na os lúča, vrátane s loc , určené vzorcom (31);

t xy – tangenciálne napätie vypočítané pomocou vzorca (29) s prihliadnutím na vzorec (30).

Napätia s x A s y , prijaté vo vzorci (33) s vlastnými znakmi, ako aj t xy by sa mala určiť v rovnakom bode lúča.

5.15. Výpočet stability nosníkov prierezu I, ktoré sú ohnuté v rovine steny a spĺňajú požiadavky odsekov. 5.12 a 5.14*, by sa mali vykonávať podľa vzorca

Kde W c – mala by byť určená pre stlačený pás;

j b – koeficient určený adj. 7*.

Pri určovaní hodnoty j b pre odhadovanú dĺžku lúča vľavo mala by sa vziať vzdialenosť medzi bodmi upevnenia stlačeného pásu od priečnych posunov (uzly pozdĺžnych alebo priečnych článkov, body upevnenia pevnej podlahy); pri absencii spojení vľavo = l(Kde l – rozpätie nosníka) návrhová dĺžka konzoly by sa mala brať takto: vľavo = l pri absencii upevnenia stlačeného pásu na konci konzoly v horizontálnej rovine (tu l – dĺžka konzoly); vzdialenosť medzi upevňovacími bodmi stlačeného pásu v horizontálnej rovine pri upevňovaní pásu na konci a po dĺžke konzoly.

5,16*. Stabilitu nosníkov nie je potrebné kontrolovať:

a) pri prenášaní zaťaženia cez súvislú pevnú podlahu, ktorá nepretržite spočíva na stlačenom páse nosníka a je s ním bezpečne spojená (železobetónové dosky z ťažkého, ľahkého a pórobetónu, ploché a profilované kovové podlahy, vlnitá oceľ atď. );

b) vo vzťahu k vypočítanej dĺžke nosníka vľavo na šírku stlačeného pásu b, nepresahujúce hodnoty určené vzorcami v tabuľke. 8* pre nosníky symetrického I-prierezu a s rozvinutejšou stlačenou pásnicou, u ktorých je šírka napínanej pásnice najmenej 0,75 šírky stlačenej pásnice.

Tabuľka 8*

Načítať umiestnenie aplikácie	Najväčšie hodnoty vľavo /b, pre ktoré sa nevyžadujú výpočty stability pre valcované a zvárané nosníky (na 1 £ h/b 6 a 15 £ b/t 35 £)
Do horného pásu	(35)
Do spodného pásu	(36)
Bez ohľadu na úroveň zaťaženia pri výpočte prierezu nosníka medzi výstuhami alebo pri čistom ohybe	(37)
Označenia prijaté v tabuľke 8: b A t – šírka a hrúbka stlačeného pásu; h – vzdialenosť (výška) medzi osami listov pásu. Poznámky: 1. Pre nosníky s pásovými spojmi na vysokopevnostných skrutkách, hodnoty vľavo/b získané zo vzorcov v tabuľke 8 by sa mali vynásobiť koeficientom 1,2. 2. Pre nosníky s pomerom b/t /t= 15.

Upevnenie stlačeného pásu v horizontálnej rovine musí byť navrhnuté pre skutočnú alebo podmienenú bočnú silu. V tomto prípade by sa mala určiť podmienená bočná sila:

pri fixácii v jednotlivých bodoch podľa vzorca (23)*, v ktorom j by sa mali určiť flexibilne l = vľavo/i(Tu i – polomer zotrvačnosti úseku stlačeného pásu v horizontálnej rovine), a N treba vypočítať pomocou vzorca

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

s priebežným zapínaním podľa vzorca

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Kde qfic – podmienená priečna sila na jednotku dĺžky tetivy nosníka;

Qfic – podmienená priečna sila určená vzorcom (23)*, v ktorom sa má brať j = 1, a N – určí sa vzorcom (37,a).

5.17. Výpočet pevnosti prvkov ohnutých v dvoch hlavných rovinách by sa mal vykonať podľa vzorca

(38)

Kde X A r – súradnice uvažovaného bodu rezu vzhľadom na hlavné osi.

V nosníkoch vypočítaných pomocou vzorca (38) by sa hodnoty napätia v páse nosníka mali kontrolovať pomocou vzorcov (29) a (33) v dvoch hlavných rovinách ohybu.

Ak sú splnené požiadavky ustanovenia 5.16*, A kontrola stability nosníkov ohnutých v dvoch rovinách sa nevyžaduje.

5,18*. Výpočet pevnosti delených nosníkov plného profilu vyrobených z ocele s medzou klzu do 530 MPa (5400 kgf/cm2), ktoré nesú statické zaťaženie, podľa odsekov. 5,19* – 5.21, 7.5 a 7.24 by sa mali vykonať s prihliadnutím na vývoj plastických deformácií podľa vzorcov

pri ohýbaní v jednej z hlavných rovín pri tangenciálnych napätiach t 0,9 £ R s(okrem podporných sekcií)

(39)

pri ohýbaní v dvoch hlavných rovinách pri tangenciálnych napätiach t 0,5 £ R s(okrem podporných sekcií)

(40)

Tu M, M x A M r - absolútne hodnoty ohybových momentov;

c 1 – koeficient určený vzorcami (42) a (43);

c x A c y – akceptované koeficienty podľa tabuľky. 66.

Výpočet v podpernej časti nosníkov (s M = 0; M x= 0 a M r= 0) by sa malo vykonávať podľa vzorca

V prítomnosti zóny čistého ohybu vo vzorcoch (39) a (40) namiesto koeficientov c 1, c x A s y treba brať podľa toho:

od 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); s ym = 0,5(1+c y).

So súčasnou akciou v sekcii moment M a šmykovú silu Q koeficient od 1 by sa mali určiť pomocou vzorcov:

pri t 0,5 £ R s c 1 = c; (42)

pri 0,5 R s t 0,9 £ R s c 1 = 1,05b c , (43)

Kde (44)

Tu s – akceptovaný koeficient podľa tabuľky. 66;

t A h – hrúbka steny a výška;

a – koeficient rovný a = 0,7 pre I-profil ohnutý v rovine steny; a = 0 – pre iné typy sekcií;

od 1 – koeficient sa považuje za najmenej jeden a najviac za koeficient s.

S cieľom optimalizovať lúče pri ich výpočte s prihliadnutím na požiadavky odsekov. hodnoty koeficientov 5,20, 7,5, 7,24 a 13,1 s, c x A s y vo vzorcoch (39) a (40) je dovolené brať menej ako hodnoty uvedené v tabuľke. 66, ale nie menej ako 1,0.

Ak je stena oslabená otvormi pre skrutky, hodnoty šmykového napätia t by sa mala vynásobiť koeficientom určeným podľa vzorca (30).