Halka ferrit çekirdekli geniş bant yükseltici transformatör. Ferrit borularda dengeleme transformatörleri

02.02.2024

Ekonomik faaliyetin birçok alanında talep gören elektronik ve elektrik devrelerinde çeşitli tipte transformatör ekipmanları kullanılmaktadır. Örneğin, darbe transformatörleri (bundan sonra IT olarak anılacaktır) neredeyse tüm modern güç kaynaklarında kurulu önemli bir unsurdur.

Darbe transformatörlerinin tasarımı (tipleri)

Çekirdeğin şekline ve bobinlerin üzerine yerleştirilmesine bağlı olarak IT'ler aşağıdaki tasarımlarda üretilmektedir:

çekirdek;
zırhlı;
toroidal (bobinleri yoktur, tel yalıtımlı bir çekirdek üzerine sarılır);
zırhlı çubuk;

Rakamlar şunları gösteriyor:

A - soğuk veya sıcak metal haddeleme teknolojisi kullanılarak yapılmış transformatör çelik kalitelerinden yapılmış manyetik devre (toroidal çekirdek hariç, ferritten yapılmıştır);
B – yalıtım malzemesinden yapılmış bobin
C – endüktif bağlantı oluşturan teller.

Manyetik devre üzerindeki girdap akımlarının etkisinden dolayı güç kaybına neden olduğundan, elektrikli çeliğin az miktarda silikon katkı maddesi içerdiğini unutmayın. Toroidal IT'de çekirdek, haddelenmiş veya ferrimanyetik çelikten yapılabilir.

Elektromanyetik çekirdek seti için plakalar frekansa bağlı olarak kalınlıkta seçilir. Bu parametre arttıkça daha ince plakaların takılması gerekir.

Çalışma prensibi

Darbe tipi transformatörlerin (bundan sonra IT olarak anılacaktır) ana özelliği, sabit bir akım bileşenine sahip tek kutuplu darbelerle beslenmeleri ve bu nedenle manyetik devrenin sabit mıknatıslanma durumunda olmasıdır. Aşağıda böyle bir cihazı bağlamanın şematik bir diyagramı bulunmaktadır.

Diyagram: darbe transformatörünün bağlanması

Gördüğünüz gibi bağlantı şeması geleneksel transformatörlerle neredeyse aynı, bu da zamanlama şeması hakkında söylenemez.

Birincil sargı, aralarındaki zaman aralığı oldukça kısa olan dikdörtgen e (t) şekline sahip darbe sinyallerini alır. Bu, t u aralığı boyunca endüktansta bir artışa neden olur, ardından (T-t u) aralığında düşüş gözlenir.

İndüksiyon değişiklikleri, aşağıdaki formül kullanılarak bir zaman sabiti cinsinden ifade edilebilecek bir hızda meydana gelir: τ p =L 0 /R n

Endüktif diferansiyeldeki farkı açıklayan katsayı şu şekilde belirlenir: ∆V=V max – V r

В max – maksimum indüksiyon değerinin seviyesi;
r'de – artık.

İndüksiyondaki fark, IT'nin manyetik iletken devresindeki çalışma noktasının yer değiştirmesini gösteren şekilde daha açık bir şekilde gösterilmektedir.

Zamanlama şemasında görülebileceği gibi, ikincil bobin, ters emisyonların mevcut olduğu bir U2 voltaj seviyesine sahiptir. Manyetik devrede biriken enerji, mıknatıslanmaya (parametre i u) bağlı olarak kendini bu şekilde gösterir.

Yük ve doğrusal akımlar (çekirdeğin mıknatıslanmasının neden olduğu) birleştirildiğinden, birincil bobinden geçen akım darbeleri yamuk şeklindedir.

0 ila t u aralığındaki voltaj seviyesi değişmeden kalır, değeri e t =U m. İkincil bobin üzerindeki voltaj ise aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanabilir:

burada:

Ψ – akı bağlantı parametresi;
S, manyetik çekirdeğin kesitini yansıtan bir değerdir.

Birincil bobinden geçen akımın değişimini karakterize eden türevin sabit bir değer olduğu düşünülürse, manyetik devrede indüksiyon seviyesindeki artış doğrusal olarak gerçekleşir. Buna dayanarak, türev yerine belirli bir zaman aralığında alınan göstergeler arasındaki farkın girilmesine izin verilir, bu da formülde değişiklik yapmanıza olanak tanır:

bu durumda ∆t, giriş voltajı darbesinin meydana geldiği süreyi karakterize eden t u parametresi ile tanımlanacaktır.

IT'nin sekonder sargısında voltajın üretildiği darbe alanını hesaplamak için önceki formülün her iki kısmını da t u ile çarpmak gerekir. Sonuç olarak ana IT parametresini elde etmemizi sağlayan bir ifadeye ulaşıyoruz:

U m x t sen =S x W 1 x ∆V

Darbe alanının büyüklüğünün doğrudan ∆B parametresine bağlı olduğunu unutmayın.

IT'nin çalışmasını karakterize eden ikinci en önemli miktar indüksiyon düşüşüdür; manyetik çekirdeğin kesiti ve manyetik geçirgenliği ile bobin üzerindeki dönüş sayısı gibi parametrelerden etkilenir:

Burada:

L 0 – indüksiyon farkı;
µ a – çekirdeğin manyetik geçirgenliği;
W 1 – birincil sargının dönüş sayısı;
S - çekirdeğin kesit alanı;
l cр – çekirdeğin (manyetik çekirdek) uzunluğu (çevresi)
r olarak – artık indüksiyonun değeri;
Maksimumda – maksimum indüksiyon değerinin seviyesi.
H m – Manyetik alan kuvveti (maksimum).

IT'nin endüktans parametresinin tamamen çekirdeğin manyetik geçirgenliğine bağlı olduğu göz önüne alındığında, hesaplanırken mıknatıslanma eğrisi ile gösterilen maksimum μ a değerinden ilerlemek gerekir. Buna göre çekirdeğin yapıldığı malzeme için artık indüksiyonu yansıtan Br parametresinin seviyesi minimum düzeyde olmalıdır.

Video: darbe transformatörünün çalışma prensibinin ayrıntılı açıklaması

Buna dayanarak, transformatör çeliğinden yapılmış bir bant, BT çekirdek malzemesi olarak idealdir. Minimum karelik katsayısına sahip olan permalloy'u da kullanabilirsiniz.

Ferrit alaşımlarından yapılan çekirdekler yüksek frekanslı BT için idealdir çünkü bu malzeme düşük dinamik kayıplara sahiptir. Ancak endüktansı düşük olduğundan büyük boyutlarda yapılması gerekmektedir.

Darbe trafosu hesaplaması

BT'yi hesaplamanın nasıl gerekli olduğunu düşünelim. Cihazın verimliliğinin doğrudan hesaplamaların doğruluğu ile ilgili olduğunu unutmayın. Örnek olarak toroidal IT kullanan geleneksel bir dönüştürücü devresini ele alalım.

Öncelikle BT güç seviyesini hesaplamamız gerekiyor, bunun için şu formülü kullanacağız: P = 1,3 x P n.

Pn değeri yükün ne kadar güç tüketeceğini gösterir. Bundan sonra genel gücü (R gb) hesaplıyoruz, yük gücünden az olmamalıdır:

Hesaplama için gerekli parametreler:

S c - toroidal çekirdeğin kesit alanını görüntüler;
S 0 – penceresinin alanı (beklendiği gibi, bu ve önceki değer şekilde gösterilmiştir);

B max, maksimum indüksiyon tepe noktasıdır; hangi derecede ferromanyetik malzemenin kullanıldığına bağlıdır (referans değeri, ferrit derecelerinin özelliklerini açıklayan kaynaklardan alınır);
f, voltajın dönüştürüldüğü frekansı karakterize eden bir parametredir.

Bir sonraki aşama, birincil sargı Tr2'deki sarım sayısının belirlenmesine gelir:

(sonuç yuvarlanır)

U I'in değeri şu ifadeyle belirlenir:

U I =U/2-U e (U, dönüştürücünün besleme voltajıdır; U e, V1 ve V2 transistör elemanlarının vericilerine sağlanan voltaj seviyesidir).

IT'nin birincil sargısından geçen maksimum akımı hesaplamaya geçelim:

η parametresi 0,8'e eşittir, bu dönüştürücümüzün çalışması gereken verimliliktir.

Sargıda kullanılan telin çapı aşağıdaki formülle hesaplanır:

BT'nin temel parametrelerini belirlemede sorun yaşıyorsanız, internette herhangi bir darbe transformatörünü çevrimiçi olarak hesaplamanıza olanak tanıyan tematik siteler bulabilirsiniz.

Besleyicinin antenle eşleştirilmesi için eşleştirme cihazları (MD) kullanılır - amatör radyo argosunda, " balun” (BALUN – dengeli/dengesiz, yani simetrik/asimetrik). Tamamen kesin olmak gerekirse, kontrol sistemleri farklı “simetrik-asimetrik” kombinasyonlarla (BALUN, BALBAL, UUN) gelir. Dengesiz giriş, koaksiyel bir besleyiciye veya dengesiz bir antene (örneğin LW) bağlanır. Dengeli giriş, iki telli bir besleyiciye veya dengeli bir antene (örneğin bir dipol) bağlanır. Ayarlanabilir eşleştirme cihazına genellikle anten ayarlayıcı adı verilir (bazen ön seçici olarak işlev görür).

En popüler kontrol sistemleri, sargıları uzun bir hat oluşturan geniş bant uyumlu transformatörler biçimindedir. Sargı dirençlerinin oranı şu formülle hesaplanır: R1=k^2*R2; burada k, dönüşüm oranıdır (birincil sargının sarım sayısının ikincil sarım sayısına oranı).

Yurt dışında amatör radyo uygulamasına iki tip geniş bant transformatör girmiştir: İlgili makalelerin yazarlarının isimlerine göre Guanella (akım) ve Ruthroff (voltaj):
1. Guanella, G., “Yüksek Frekanslar için Yeni Eşleştirme Sistemleri,” Brown-Boveri Review, Cilt 31, Eylül 1944, s. 327-329.
2. Ruthroff, C.L., “Bazı Geniş Bantlı Transformatörler,” Proc IRE, Cilt 47, Ağustos 1959, s. 1337-1342.

SSCB'de V.D. geniş bant transformatörleri hakkındaki yayınlarıyla tanınıyor. Kuznetsov.

Günümüzde ferrit halkalar, çubuklar veya "dürbünler" üzerindeki geniş bant transformatörler (BCT'ler, "balunlar") popülerdir. Ancak ferrit çekirdeği olmayan SHPT'ler de var. Ferrit çekirdekler, kural olarak, yüksek frekanslarda manyetik bir devre olarak çalışmaz (karbonil çekirdekler HF'de çalışır) ve sargıların karşılıklı indüksiyonu (manyetik bağlantı) nedeniyle akım dönüşümü meydana gelir. Bu durumda ferrit çekirdek yalnızca sargıların endüktansını arttırır. 1:1 oranına sahip bir balun genellikle geleneksel bir RF bobinidir, ancak balunlar da vardır.

Minimum kayıp faktörünü minimum çıkış kapasitansı ile birleştirmenin gerekli olduğu durumlarda, hacimsel dönüşlü transformatörlerin kullanılması tavsiye edilir. Çalışma aralığının göreceli genişliği 10-15'tir (üst frekansın alt frekansa oranı).

Hacimsel dönüşlü transformatörler (endüktif döngü)

Hacimsel dönüşlü transformatör tasarımı

Böyle bir transformatör, sargıları arasındaki kapasitif bağlantı en aza indirildiği için yüksek simetri ile karakterize edilir.

Yüksek manyetik geçirgenliğe sahip halka ferrit çekirdekler üzerinde bulunan birincil ve ikincil sargılar arasındaki bağlantı, transformatör gövdesi (ekran) ve tüm yapıyı sıkan bir cıvata olan bir çubuk tarafından oluşturulan hacimsel bir bobin (endüktif döngü) kullanılarak gerçekleştirilir.

Ancak şu gerçek nedeniyle Primer ve sekonder sargılar arasındaki transformatör bağlantısı, metal bir bölme, metal kaplar ve bir çubuktan oluşan hacimsel bir dönüş yoluyla gerçekleştirilir; böyle bir transformatör, Foucault akımları nedeniyle önemli bir güç iletemez (bakır "hacimsel dönüş", girdap akımları tarafından ısıtılır).

Böyle bir transformatör, R-140 radyo istasyonunda alıcı V anteni için bir balun transformatörü olarak kullanıldı.

Dış dönüşlü transformatörler(ferrit tüplerde “dürbünler”), sargıların karşılıklı indüksiyonu nedeniyle çalışır. Bu durumda ferrit çekirdeğin, sargıların endüktansını arttırmak için daha yüksek bir manyetik geçirgenliğe sahip olması gerekir. Çekirdek burada manyetik bir devre olarak çalışmıyor.

4:1 balun için bifilar yara makarası

Ferritlerin iki ana özelliği vardır: manyetik geçirgenlik ve direnç. Direnç ne kadar yüksek olursa, girdap akımı kayıpları o kadar düşük olur ve çekirdek o kadar az ısınır.

“Hava çekirdekli” (yani hiç çekirdeksiz) balunların ferrit olanlara göre birçok avantajı vardır. Kurulum için daha az talepkardırlar, daha fazla güce dayanabilirler ve üretimleri daha kolaydır. Ancak ferrit transformatörlerle karşılaştırıldığında daha dar çalışma frekans aralığına sahiptirler.

Çeyrek dalga transformatörü kullanarak eşleştirme (Q-match – Çeyrek Dalga Boyu Transformatör Eşleştirme)

Çeyrek dalga besleyici bir empedans transformatörüdür ve Ra.in giriş empedansına sahip bir anten ve Qph karakteristik empedansına sahip bir besleyici varsa, o zaman eşleştirme için aralarına karakteristik özelliğe sahip bir çeyrek dalga transformatörü bağlamak gerekir. empedans: Qtr = √(Ra.in*Qph).

Teorik olarak, herhangi bir empedansta çeyrek dalga besleyici hatları oluşturma yeteneğiniz varsa, her durum için bir Q-uyum oluşturabilirsiniz. Bununla birlikte, amatör radyo uygulamalarında Q-match, örneğin bir Delta Loop antenini (yaklaşık 112 Ohm'luk bir giriş empedansına sahip olan) 50 Ohm'luk bir kabloyla eşleştirirken nadiren kullanılır. Bu durumda, anten ile besleyici arasına 75 ohm'luk bir kablonun çeyrek dalga bölümü bağlanır. Q-match'in diğer bir sınırlaması da tek bantlı olmasıdır.

Ferrit tüpler üzerindeki transformatörler aynı anda birçok işlevi yerine getirir: direnci dönüştürür, anten kollarındaki akımları dengeler ve koaksiyel besleyici örgünün dış yüzeyindeki akımı bastırır. Geniş bantlı transformatörler (BCT) için en iyi yerli ferrit malzemesi 600NN kalite ferrittir, ancak boru şeklindeki manyetik çekirdekler bundan yapılmamıştır...

Artık, sırasıyla dxDxL 4.5x14x27 ve 9.5x17.5x35 mm boyutlarına sahip, özellikle FRR-4.5 ve FRR-9.5 (Şekil 1) gibi iyi özelliklere sahip yabancı şirketlerin ferrit tüpleri satışa sunuldu. İkinci tüpler, bilgisayar sistem birimlerini katot ışın tüpü monitörlerine bağlayan kablolarda gürültü bastırma bobinleri olarak kullanıldı. Şimdi bunların yerini toplu olarak matris monitörler alıyor ve eskileri bağlantı kablolarıyla birlikte atılıyor.

Pirinç. 1. Ferrit tüpleri

İkişer ikişer yan yana istiflenen dört ferrit tüp, 160 metreden 10 metreye kadar tüm HF bantlarını kapsayan, üzerine transformatör sargılarının yerleştirilebildiği “dürbün”ün eşdeğerini oluşturur. Boruların kenarları yuvarlatılmıştır, bu da sargı tellerinin yalıtımının zarar görmesini önler. Geniş bantla sararak bunları birbirine sabitlemek uygundur.

Çeşitli geniş bantlı transformatör devrelerinden en basitini, kendi aralarında sıkı bükülmüş iletkenler nedeniyle dönüşleri ek bir bağlantıya sahip olan ayrı sargılarla kullandım. Bu, kaçak endüktansın azaltılmasını ve dolayısıyla çalışma frekansı bandının üst limitinin arttırılmasını mümkün kılar. Bir dönüşün, her iki "dürbün" tüpünün deliklerinden geçirilen bir tel olduğunu ve "yarım dönüşün", bir "dürbün" tüpünün deliğinden geçirilen bir tel olduğunu düşüneceğiz. Tablo, bu tüplerde kullanılabilecek transformatör seçeneklerini özetlemektedir. Burada N1, birincil sargının sarım sayısıdır; N2 - ikincil sargının dönüş sayısı; K U - voltaj dönüşüm oranı; K R - direnç dönüşüm katsayısı; M - çıkış empedansı 50 Ohm olan bir kaynak için direnç oranı.

Masa

		KU

Gördüğünüz gibi çok geniş bir direnç oranı seçeneği elde ediliyor. Bobin benzeri 1:1 oranına sahip bir transformatör, anten kollarındaki akımları dengeler ve güç kablosu örgüsünün dış yüzeyindeki akımı bastırır. Bunun yanı sıra diğer transformatörler de dirençleri dönüştürürler. Dönüş sayısını seçerken nelere dikkat etmelisiniz? Diğer her şey eşit olduğunda, tek dönüşlü birincil sargılı transformatörler, iki dönüşlü birincil sargıyla karşılaştırıldığında geçiş bandının alt sınırının yaklaşık dört katıdır, ancak üst geçiş bandı frekansları da çok daha yüksektir. Bu nedenle, 160 ve 80 metre aralığında kullanılan transformatörler için iki turlu seçeneklerin, 40 metre ve üzeri - tek turlu seçeneklerin kullanılması daha iyidir. Simetriyi korumak ve sarım terminallerini "dürbün"ün zıt taraflarına yerleştirmek isteniyorsa, dönüş sayısı için tam sayı değerlerinin kullanılması tercih edilir.

Dönüşüm oranı ne kadar yüksek olursa, sargıların kaçak endüktansı arttığından geniş bir bant genişliği elde etmek o kadar zor olur. Birincil sargıya paralel bir kapasitör bağlanarak, kapasitansı üst çalışma frekansında minimum SWR'ye seçilerek telafi edilebilir.

Sargılar için, gerekli dönüş sayısı deliğe uymuyorsa genellikle MGTF-0,5 tel veya tiner kullanırım. Gerekli tel uzunluğunu önceden hesaplıyorum ve bir miktar marjla kesiyorum. Birincil ve ikincil sargıların telini manyetik devreye sarılana kadar sıkıca büküyorum. Ferrit deliği sargılarla doldurulmamışsa, dönüşleri uygun çapta ısıyla büzüşen tüplere geçirmek, sarma tamamlandıktan sonra bir saç kurutma makinesi kullanılarak küçülen "dürbün" uzunluğuna kesmek daha iyidir. Sargıların dönüşlerinin birbirine sıkıca bastırılması, transformatör bant genişliğini genişletir ve çoğu zaman dengeleme kapasitörünü ortadan kaldırır.

Yükseltici bir transformatörün, "ters çevrilmiş" olması durumunda aynı dönüşüm oranına sahip bir düşürücü transformatör olarak da çalışabileceği akılda tutulmalıdır. Düşük dirençli dirençlere bağlantı için tasarlanan sargılar, ekran "örgüsü" veya paralel bağlanmış birkaç kablodan yapılmalıdır.

Transformatör, çıkışını uygun değerdeki endüktif olmayan bir rezistöre yükleyerek bir SWR ölçer ile kontrol edilebilir. Bant sınırları izin verilen SWR düzeyine (genellikle 1.1) göre belirlenir. Bir transformatörün neden olduğu kayıp, cihazın giriş ve çıkışının 50 ohm'luk bir dirence sahip olması için seri bağlanmış iki özdeş transformatörün neden olduğu zayıflamanın ölçülmesiyle ölçülebilir. Sonucu ikiye bölmeyi unutmayın.

Bir transformatörün güç özelliklerini değerlendirmek biraz daha zordur. Bu, bir amplifikatör ve gerekli gücü karşılayabilecek bir yük eşdeğeri gerektirecektir. İki transformatörlü aynı devre kullanılır. Ölçüm daha düşük çalışma frekansında gerçekleştirilir. CW gücünü kademeli olarak yükseltip yaklaşık bir dakika koruyarak ferritin sıcaklığını elle belirliyoruz. Ferritin dakikada bir miktar ısınmaya başladığı seviye, belirli bir transformatör için izin verilen maksimum seviye olarak kabul edilebilir. Gerçek şu ki, eşdeğer bir yük üzerinde değil, giriş empedansının belirli bir reaktif bileşenine sahip gerçek bir anten üzerinde çalışırken, transformatör aynı zamanda manyetik devreyi doyurabilen ve ek ısınmaya neden olabilecek reaktif gücü de iletir.

İncirde. Şekil 2, iki çıkışı olan bir transformatörün pratik tasarımını göstermektedir: 200 ohm ve 300 ohm.

Pirinç. 2. İki çıkışlı transformatörün pratik tasarımı

Transformatörler uygun büyüklükteki bir pano üzerine yerleştirilebilir ve bu panoyu yağıştan pratik bir şekilde koruyabilirsiniz.

Yayın tarihi: 07.12.2016

Okuyucu görüşleri

Petya / 31.07.2018 - 14:23
Peki tüpleri nereden satın alabilirim?

İlk testlerden hemen sonra benzer bir tasarımı seçtim ve bugün, transformatörün kendisinin bu tür ağırlık-boyutsal parametreleriyle dirençleri dönüştürmenin en iyi yolunu bilmiyorum.

Cihazın temeli, bilgisayar monitörlerinin sinyal kablolarından gelen ferrit tüplerdir. Böyle bir transformatörün gücü tüpün kesitine ve sayılarına bağlıdır. Örneğin en küçük kablo tüplerinden bir çifti bile 200 watt'ta serbestçe çalışır. Transformatörün gücünü arttırmak için tüp sayısı orantılı olarak arttırılabilir. Bu tür direkler ayrıca yüksek geçirgenliğe sahip bireysel halkalardan da birleştirilebilir. Bu durumda, BDT'de üretilen ferritleri kullanırken, içindeki büyük kayıplar nedeniyle ağırlık ve boyut göstergelerini artırmaya hazırlıklı olun.

Bir güç amplifikatöründeki transformatör şu şekilde görünür:

Bu büyüklükteki bir transformatör 500 W giriş gücüyle çalışabilir. 1 kW'lık bir transformatör çekirdeğinin boyutlarını hayal etmek zor değil - nispeten küçükler! Gerçekte, ACOM-2000 ile böyle bir transformatörün kendisi için açıkça çok yüksek olan gücü kullanma gücü açısından test ettim. 80m bandında bir yarışma yığılmasında çalışmak onu ısıttı ve 30 dakika sonra çalışmayı durdurdu (Anten SWR'si keskin bir şekilde arttı), ancak 10 dakika sonra SWR önceki normaline döndü. Şimdi transformatörün boyutlarını ve ona sağlanan gücü hayal edin!

Dönüşüm katsayısı şu şekilde hesaplanır:

K=N 2 2 /N 1 2

burada N 1, birincil sargıdaki sarım sayısıdır,

N 2 - ikincil sargıdaki dönüş sayısı

Örneğin K=2,25 olan bir transformatörün primer sargısında 2, sekonder sargısında 3 sarım bulunmaktadır. Böyle bir transformatör, örneğin yaklaşık 100 Ohm Rin'li antenlere güç vermek için kullanılabilir.

Transformatör aynı anda üç tel ile sarılır - 1 tur sarıyoruz. Daha sonra birincil sargının teliyle bir tur, ikincil sargının telleriyle yarım tur sarıyoruz. Farklı renkteki kabloları kullanmak daha iyidir. İkincil sargının iki kablosunu seri olarak bağlayın. Bağlantı noktasının potansiyeli sıfırdır (anten simetrikse) ve statik elektriğin boşaltılması için topraklanması gerekir. Böyle bir transformatörün birincil sargısını daha kalın bir tel ile sarmak mantıklıdır.

Bir dönüş şuna benzer:

1:2.25 transformatörünün tamamı şu şekilde sarılmıştır:

Önemli not: Anten asimetrikse sekonder sargının orta noktası topraklanamaz! Statiği boşaltmak için bu noktayı onlarca kOhm düzeyinde bir dirençle topraklamak daha iyidir.

Yukarıda bahsedilen anten için 4 tüp üzerine şu şekilde sarılmış 1:2.78'lik bir transformatör kullanıldı: Üç tel ile 2,5 tur yapıldı ve ardından birincil sargı için bir yarım tur daha eklendi. İkincil seri olarak bağlandı. Ortaya çıkan dönüş oranı 5:3 idi. Tazminat olmadan bu grafiği 150 Ohm yükte elde ettim:

Anten yalnızca 1,8 ve 3,5 MHz bantlarında çalıştığı için tazminatı reddettim.

Valentin RZ3DK (SK), telafi kapasitesini kullanmadan aşağıdaki grafiği üretti:

Dönüşleri hesaplarken bir tür uzlaşmanın gerekli olduğunu anlamalısınız. Bir yandan dönüşlerin en düşük aralık için minimum düzeyde yapılması gerekiyor, diğer yandan en yüksek frekans aralıklarında büyük kaçak endüktans elde edemiyoruz.

İyi bir kopya elde etmek için belirli “kurallara” uymanız gerekir:

1. Sargılarda minimum ama yeterli sayıda dönüş olması için çaba göstermeliyiz

2. Mümkün olan en geniş kesite sahip, özellikle de düşük dirençli sargıya sahip kabloyu alın.

3. Simetrik bir ikincil sargı için, daha sonra seri olarak bağladığımız iki telden (daha önce güç kablolarında kullanılan türden) oluşan hazır bir kablo kullanın. Aynı zamanda kesinlikle aynı uzunluğa ve diğer parametrelere sahip olacaklar, bu da simetriyi sağlayacak. Uçları bağlamadan önce sekonder sargının sarım sayısı bir tamsayı değerinin katı ise böyle bir tel kullanmak daha mantıklıdır.

4. Çekirdek pencereyi tamamen ve eşit şekilde doldurarak HF aralıklarında daha az “tıkanma” elde edebilirsiniz.

5. Hesaplamanın başlangıç noktası, en düşük aralıktaki minimum yeterli dönüş sayısı olarak alınabilir. Tüplerin belirli bir geçirgenliği için az sayıda dönüş varsa, SWR'de düşük frekans aralıklarına doğru bir artış ve olası ısınma elde edersiniz.

6. Cihazın daha fazla güce sahip olmasını istiyorsanız tüp sayısını artırmaya değil, her tüpün kesitini artırmaya çalışmalısınız. Ve tüplerin sayısı minimum düzeyde olmalıdır, yani. sadece 2, ama “kalın”!

Sonuç olarak, transformatörlerin ağırlık ve boyut parametrelerinin doğrudan ferritin kalitesine bağlı olduğu unutulmamalıdır. 100 watt'ta bile transformatörünüzün ısınacağını göz ardı etmiyorum. İki seçenek var: tüpleri değiştirin veya sayısını artırın. 100 watt'taki örneklerimin sıcaklıkları hiç değişmedi.

Yükteki reaktif bileşen ne kadar büyük olursa transformatör için de o kadar kötü olacağını unutmayın.

TDL hakkında üç bölüm halinde:

#1
Merhaba Dmitry!
Demir borularla ilgili bir sorum var.
Gerçek şu ki, bu tüplerin geçirgenlik açısından önemli bir yayılımı var (rastladığım ve ölçtüğümlerden 10'dan 300'e kadar). Bu noktayı nasıl hesaba katıyorsunuz ve (geçirgenlik açısından) hangisinin kullanılması daha iyi?
Şu anda, RD-200 koaksiyel kabloyla eşzamanlı güç kaynağıyla 86 m çevre uzunluğuna sahip dikey bir deltaya güç sağlamak için iki tüp üzerinde böyle bir trans-r kullanıyorum. TRX, TRX'in yanındadır. Besleyici uzunluğu 15 m, anten 1,8 m Hz'de bile inşa edilmiş (merhaba!), elbette bu aralıktaki verimliliği buharlı lokomotifinki gibidir...
#2
Tüplerin maksimum geçirgenliği gereklidir. 10 hatta 300 bile yetmez. Doğru, hangi hedefleri takip ettiğinize bağlı. Mesela bu transformatörleri sadece 28 MHz'de çalıştıracak kimsenin olduğunu düşünmüyorum.
#3
Merhaba Dmitry!
Hangi durumlarda sargıların galvanik izolasyonunu yapmak gerekir ve hangi durumlarda gerekli değildir (sizinki gibi)?
#4
Antenlerde, antenler her zaman en azından yüksek dirençli bir direnç aracılığıyla galvanik olarak toprağa bağlanır.
#5
Merhaba Dmitry! 86 metrelik Delta'm, iki adet 75 ohm'luk simetrik kablodan güç alıyor, örgüleri birbirine bağlı (hiçbir yere bağlı değil) Sonraki, on tüpten dürbün şeklinde yapılmış bir transformatör. Kesit 5,8 cm2 ve ardından 50 ohm kablo (yaklaşık 10 m). Örgüleri yere bağlamak gerekli midir?
#6
Resmin tamamını değerlendirmek için yeterli veri yok ancak örgünün topraklanması gerektiği kesin!
#7
Merhaba Dmitry!
Ferit mandal kullanarak yaklaşık 164 metre uzunluğunda 1,8 MHz dalga dipolüne güç vermeyi denemek istiyorum, böylece güç noktasını tuval boyunca hareket ettirebilir ve 1,8 ve 3,5 MHz için en uygun noktayı bulabilirim. Manaya bakılırsa, transformatöre 1'den 2'ye kadar ihtiyaç var. Bana bunu en iyi nasıl yapacağımı söyle. ev asansör seviyesinde 30 metre.
[e-posta korumalı] Sergey RD0L
#8
Hareket ettirirseniz, ikincilde yalnızca bir dönüş olmalıdır (bıçak halkadan bir kez geçirilir). Trans'ın 1:2 dönüşmesi ve direnci (siz yazdıkça) 100 Ohm'a yükseltmesi gerektiğinden, birincil dönüşlerinde sqr(0.5)=0.7vit olmalıdır ki bu teknik olarak imkansızdır. Bu nedenle bu yöntem yalnızca Rin içeren antenlerle çalışır.<=Rкабеля. И то, всего лишь несколько случаев, да еще и на очень высокопроницаемом феррите.
#9
sevgili (Çarşamba, 13 Eylül 2017 14:49)

Dmitry, harika bir tr-ra örneği için teşekkür ederim, her şey yolunda gitti 5 iyi çalışıyor, güç 500 watt, iki tüp soğuk, bundan çok memnunum, çok teşekkür ederim
#10
ps Daha sonra, kablo mandallarına 2 tr-ra daha sardım - hepsi iyi çalışıyor, ancak çıkış kapasitesinin seçilmesi gerekiyordu, her durum için kendi kapasitesi 29,8 MHz'de 50pf'den 30,5 pf'ye, 330m'de maksimum VSWR 1,35, ama her şey Windows'ta çalışıyor, herkes cevap vermese de güç 100 watt, teşekkürler, her şey çalışıyor, tekrar teşekkürler
#11
Şerefe Valentin! Evet, tazminat kapasitesi gerçekten tasarıma bağlıdır.
#12
Merhaba Dmitry!
Makalenizin materyalleriyle tanıştım.
Sunulan materyal şüphesiz faydalıdır; uygulama olmadan teori ölüdür. Sabit radyo kontrol ünitelerinde yüksek güç, yüksek akımlar - vericinin verimliliği özellikle önemli değildir. Başka bir şey, 12V güç kaynağına sahip, taşınabilir, küçük boyutlu, geniş bantlı, doğrusal HF amplifikatörleridir.
RPU, 2011-2014 arasındaki alıcı-verici yayın şemaları temel alınarak inşa edildi. Üzücü deneme yanılma deneyimi, bakır borulu Amidon dürbünlerindeki ShPT'nin (k = 1:2 ve 1:3'te) frekans aralığında %20-25'ten daha fazla verim artışına izin vermediği sonucuna varılmasına yol açtı. 30 MHz'e kadar.
Aynı amidondaki SHPTL, yaklaşık% 30-50'lik bir verimlilik elde etmenizi sağlar, ancak başka sorunlar da ortaya çıktı: alt veya üst frekans aralığındaki tıkanıklıklar (bununla hala mücadele edebilirsiniz, ipuçları var) ve en iğrenç doğrusal olmayan distorsiyon (1 kHz distorsiyonun %10'dan %35'e modülasyonu). Evet, bu teoriye uyuyor.
Bu nedenle soru şu: Taşınabilir doğrusal radyo kontrol ünitesi için hangi ShPT veya ShPTL'yi önerebilirsiniz?
#13
Ne kullandığınız Amidon malzemelerini (genel olarak bu Micrometals'dir ve Amidon yalnızca bunları satmaktadır) ya da ölçüm metodolojisini belirtmediniz. Verimlilik tavanının %35 olduğuna inanmıyorum. Peki “taşınabilir kontrol ünitesi” ile ne demek istiyorsunuz? Bu nedenle sorunuza cevap vermeyi taahhüt etmiyorum. Amacım doğrultusunda, akımları dönüştürmenin burada açıklanandan daha iyi bir yolunu bilmiyorum ve bunu yalnızca alıcı antenlerde bile kullanıyorum.
#14
Bir tüp transformatörü uçtan yarım dalgalı bir kabloyla eşleşmek için nasıl çalışacak? 1/16 sarma oranı ile.
#15
Onun için kötü olacak. Dönüşüm katsayısı çok yüksektir ve bunun sonuçlarından biri olarak, bu dönüşümle ilgili ilgi çekici kalıntılar vardır. Otomatik transformatör bağlantılarını kullanın. Üstelik yarım dalga yayıcıyı uçtan beslerken sargıları galvanik olarak izole etmeye çalışmak işe yaramaz. Genel olarak işe yaramaz.
#16
Merhaba RV9CX!
Sinyal kabloları için TDK ZCAT3035-1330 filtreleri var.Sizce böyle bir ferrit en azından bir anten ayarlayıcının anahtarlamalı endüktansında işe yarar mı?
#17
Peki veri sayfasının bağlantısı nerede?
Ferritleri tunere koymanızı önermiyorum. Üstelik katlanabilir. Empedansın tamamen aktif bileşenini eşleştirdiğinizde bu bir şeydir. Ancak, kural olarak, tuner kullananlar her türlü rastgele bağcık üzerinde çalışırlar - oradaki reaktivite astronomiktir ve hiçbir ferrit bununla baş edemez. Hayır - her şey işe yarayacak, ancak antende yeterli güç olmayacak ve ferrit güzel bir günde düşecek. Bu ekstrem bir durum gibi.
#18
Teşekkürler, ben de öyle düşünmüştüm
https://product.tdk.com/info/en/catalog/datasheets/clamp-filter_commercial_zcat_en.pdf
Veri sayfası yetersizdir ve ferritin özelliklerini ortaya çıkarmaz.
#19
Veri sayfasından SMS olarak kullanıma uygun olmadıkları açıktır. Dediğim gibi tunere koymayın. Ve tunerdeki ferrit ihtiyacı nedir? Biz yazışırken, bunu uzun zaman önce denemeliydik))) Bunun için reaktif bir yükü simüle edebilirsiniz (bir kapasitörle daha kolaydır) ve nasıl davrandığını görebilirsiniz.
#20
Transa son verdim. 21 metre kabloyu (güç kaynağı) eşleştirmek için monitörden 4 ferrit tüp üzerinde 1/16, uçtan bir 7 MHz aralığına kadar. İyi çalışıyor. Ama 400W'da çok uzun süre ısınmıyor, bunlardan 2 tanesini bağlarsam shtpl. Sürekli olarak 1/4 + 1/4. Herhangi bir anlamı olacak mı? İnternette böyle bir yöntem görmedim.
#21
Transformatörün uygunsuz kullanımıyla ilgili hiçbir şey yazmayacağım, konunun özüne değineceğim.
Bu yazıda bile ilk fotoğraf ardışık tüplere ait. Makalenin kendisinde tüp sayısını değil kesitlerini arttırmanın daha iyi olacağını yazdım. Bunlar ne yapılacağına dair iki seçenek!
Kararınıza gelince... Elbette bunu yapabilirsiniz. Özellikle rastgele bir sümüğün sonuna 1/16 transı bağladıktan sonra. Hiçbir şey bu kararı daha fazla bozamaz. Ancak benim fikrimle ilgileniyorsanız, o zaman tekrar edeceğim: İşinin inceliklerini anlayarak transın gücünü, onu keserek artırmanız gerekir. Yani bu tür translar reaktif kimyasalları sindiremez.
#22
Hızlı cevabınız için teşekkür ederim! Görünüşe göre haklısın. Sadece SWR'yi ölçtüm, 1,7'ydi ama reaktansı ölçecek hiçbir şey yoktu. Çin'den gelen bir T-200 halkasına sarılan ototransformatör ile. SWR'nin 3'ün altında olması diğer halkalarımızda da işe yaramadı. Telin uzunluğunu ayarlamak işe yaramadı! F. tüpler üzerinde bulunan transformatör ile 100 W'ta uzun süre çalışabilirsiniz. Ancak 400W ile değil. Kalın F. tüplerini arayacağım. Balkondan 20 metre tel gibi başka bir anten yapmak mümkün değil. Çatı. Kapalı.
#23
Her aralık için bir L konturu yapmanız gerekir. Kesinlikle bir ferrit transformatörü değil! Transformatörler diğer durumlar içindir. Mesela yanımda 2 bantlı bir antende empedansı aynı seviyeye getirdiğim ve onu böyle bir transla dönüştürdüğüm bir makale var. Aynı zamanda anten de ayarlandı!
Nasıl bir benzetme yapacağımı bilmiyorum ama Alaska'ya scooter ile gittiğinizi söylersem muhtemelen anlayacaksınız. Gidebilirsin ama çok uzağa değil, çok uzun sürmeyecek ve Alaska'ya varamayacaksın.
#24
#25
(Ve sadece değil, esas olarak) makaleleriniz sayesinde, köşeden simetrik güç kaynağı ile 82,7 metrelik eğimli bir üçgen inşa ettim, süspansiyon yüksekliği üstte 22 m, altta 12 m'dir. Ancak koordinasyon T2FD prensibine göre yapıldı. Onlar. Besleme açısının karşısındaki bacağın ortasına 300 Ohm'luk bir direnç yerleştirdim (daha yüksek bir yük direncinin anten panelinde daha az akım vereceğini ve buna bağlı olarak daha az kayıp vereceğini düşündüm). Tüplerde ShPT 1:6 kullanma önerilerinize katılıyorum. Sonuç: Anten, SWR'si 2'den fazla olmayan tüm ABD bantları 3-30 MHz'de harika çalışıyor! WAC ve SV dahil! Tüm kıtalarla çalıştı ve 50 watt güçle 300'den fazla DX topladı!
Bu “canavar”ı çevrenin olanaklarından yararlanarak inşa ettim: şehir merkezi, avlunun üzerindeki anten.
Tekrar teşekkürler ve geleneksel 73!
#26
Bu tür antenleri asla tarif edemeyeceğim. Ancak koordinasyon, evet - bu seçenek en uygunudur.

2) SHTL, giriş ve çıkışta, yapıldığı hatların yaklaşık olarak karakteristik empedansına eşit AKTİF yüklerle yüklenmelidir.

Tipik örnek: Radyo amatörü olan kardeşimiz, antenleri "dengelemek" için tuvalin yakınında devasa ferrit halkalar kullanıyor. Ancak yukarıda açıklanan aktif yüklerle yapılan deney, 10...20 mm çapındaki bir halkanın 100 W'lık bir güce dayanabildiğini ve ısınmadığını göstermektedir! Peki gerçek nerede? Gerçek şu ki, anten (dipol veya döngü), YALNIZCA tek bir frekansta, antenin ilk harmoniğinin frekansında düşük aktif dirence sahiptir. Hatta harmoniklerde bile mevcut olan yüksek aktif dirençler pratikte uygulanamaz. Tek üst harmoniklerdeki düşük empedanslı rezonanslar artık amatör radyo aralıklarına girmiyor. Ve diğer frekanslarda HER ZAMAN önemli bir tepkisellik olacaktır. Halkanın çok fazla ısınmasına neden olurlar ve bu nedenle geniş bir soğutma yüzeyine sahip olmaları gerekir; BÜYÜK ol. Örneğin, ithal 100 watt'lık alıcı-vericilerin PA çıkışında mikroskobik ferrit dürbünleri bulunur. VE HİÇBİR ŞEY! Bunun nedeni tuhaf malzemelerden yapılmış olmaları değil. Bu tür alıcı-vericilerin çıkış yükünün gereksinimlerinden sadece biri AKTİF olmasıdır. (Başka bir gereksinim 50 ohm'dur). Bir HF transformatörü için kesin olarak tanımlanmış sayıda dönüş sarılmasını öneren yayınlara karşı dikkatli olmalısınız. Bu, başka bir "bilinç hastalığının" işaretidir - SPTL'nin yarı rezonanslı kullanımı. HF ferritlerinin kullanılması gerektiğine dair efsanenin bacaklarının “büyüdüğü” yer burasıdır. Ama... Artık geniş bant yok!

Şimdi bahsedilen 1:1 ve 1:2'ye gelince... Bir okul fizik dersinde dönüşüm oranı, birincil ve ikincil sargıların dönüşlerinin oranıdır. Onlar. giriş ve çıkış gerilimlerinin oranı. Radyo amatörleri neden bu parametreyi "varsayılan olarak" direnç dönüşüm katsayısına dönüştürdü? Evet çünkü direnişin dönüşümü bizim ortamımızda daha önemli. Ancak saçmalık noktasına gidilmemelidir! İşte yayında kulak misafiri olunan bir konuşma - iki radyo amatör 50 ila 75 Ohm arasında bir transformatörün nasıl yapılacağını tartışıyorlar. Biri onu 1:1,5 dönüş oranıyla sarmayı öneriyor. Ve birisi çekingen bir şekilde onlara itiraz ettiğinde, duyulan tek yanıt teknik bilgisizlik suçlamalarıdır. Ve bu her adımda oluyor! Ve sadece - ŞARTLAR! Büyük enerjinin korunumu yasasının onlar için geçerli olmadığı ve giriş sargısında, örneğin 1 Volt'luk bir voltajla, transformatörün 50 ohm girişine 20 mW'lık bir güç uygulanmasının mümkün olduğu ortaya çıktı. ve 75 ohm çıkışta 30 mW'ın kaldırılması. Bir “sürekli hareket makinesi” böyle görünür! Burada direnç dönüşüm oranının voltaj dönüşüm oranının ikinci dereceden bir fonksiyonu olduğunu hatırlamanız yeterlidir. Başka bir deyişle, 1:2 transformatör 50 Ohm'luk direnci 200 Ohm'a, 5:6 transformatör ise 50 Ohm'luk direnci 75 Ohm'a dönüştürecektir. Neden 1:1,2 değil de 5:6 yazdım? İşte tasarıma bir adım. Daha önce de belirtildiği gibi SHPTL bir çizgiyle sallanmalıdır. Bir çizgi, birbirine katlanmış ve hafifçe bükülmüş iki veya daha fazla telden oluşur. Böyle bir hattın karakteristik empedansı tellerin çapına, merkezleri arasındaki mesafeye ve büküm aralığına bağlıdır. 50 Ohm'u 75 Ohm'a dönüştürmek için ALTI kablodan oluşan bir hat kullanmanız ve dengeleme gerekmiyorsa bu kabloları şemaya göre bağlamanız gerekir.

Fark ettiğiniz gibi devre de normal bir transformatör gibi değil, özel bir şekilde çizilmiş. Bu görüntü tasarımın özünü daha iyi yansıtıyor. Her zamanki devre şeması, Şekil 2 ve buna göre, tek katmanlı sargılı bir ototransformatörün "geleneksel" tasarımı ve "masa üzerinde" pratik testlerde toplam 0,83 turluk bir dokunuş, geniş bant açısından çok daha kötü sonuçlar göstermektedir. .

Tasarım ve operasyonel nedenlerden dolayı, hatlardan birinin kısaltılmış bir bölümü ile bir SHPTL yapılması istenmez. Şek. 3. Bu, herhangi bir, hatta kesirli dönüşüm katsayılarının yapılmasını kolaylaştırmasına rağmen. Bu çözüm, hatta homojen olmayan bir görünüm oluşmasına ve bunun sonucunda geniş bantın bozulmasına yol açmaktadır.

İlginç bir soru: “SHPTL'de elde edilebilecek sınırlayıcı dönüşüm oranları nelerdir?” Yaklaşık 1..2 KOhm'luk bir direnci dönüştürmenin gerekli olduğu geniş bantlı periyodik olmayan bir tüp güç amplifikatörü yapma fikri "hasta" olanlar için bu sorunun cevabını bulmak özellikle ilginçtir. lambanın yan tarafını 50 Ohm'luk bir dirence dönüştürün. "Masadaki" deney oldukça ilginç bir sonuç veriyor. Yine her şey sargıların tasarımına bağlıdır. Örneğin, örneğin 1:10 dönüşüm oranına sahip "geleneksel" bir transformatör veya ototransformatör yaparsanız, onu gerekli 5 KOhm aktif dirence yüklerseniz ve elli ohm tarafındaki SWR'yi ölçerseniz, sonuç şu şekilde olabilir: saçlarınız diken diken olsun! Ayrıca frekans tepkisini de kaldırırsanız, geniş banttan geriye hiçbir şey kalmadığı anlaşılacaktır. Endüktanstan dolayı bariz, oldukça keskin bir rezonans var.

Bu acı verici konu sonsuza kadar daha da geliştirilebilir, ancak... Her şey, ithal bir antende "tespit etmeyi" başardığım bir transfluxor (iki delikli ferrit çekirdek) Şekil 4 üzerindeki geniş bantlı bir balun transformatörünün tasarımıyla gölgelendi. “bıyık” tipi bir TV için. Şekildeki görüntü elbette şematiktir; aslında sargılar birkaç (3...5) dönüşten oluşur. Uzun süre tasarımına şaşkınlıkla baktım, kurma sistemini anlamaya çalıştım. Sonunda “sargıların” yerini çizmeyi başardım. Bu gerçek uzun çizgiler kullanmanın bir örneğidir!

Bunların çizgi olduğunu bilmeseydim deli olduğumu düşünürdüm! Özellikle bu kırmızı kısa devre sargısı... Peki, örneğin U dirsekli bir kabloda, koaksiyel kablonun iki ucundan gelen örgüyü bir noktada bağlamak gerektiğinde neden şaşırmıyoruz. Ayrıca bu bir LINE olduğu için! Tezgah üstü eşdeğer yük deneyinde, yüzlerce megahertzlik frekanslarda çalışmak üzere tasarlanan bu mikro transformatör, önemli ölçüde daha düşük frekanslarda, 40 m aralığına kadar ve tam alıcı-verici gücünde mükemmel sonuçlar gösterdi.

Yol boyunca simetri ve simetriklik ile ilgili efsaneleri ele alacağız. Şunun veya bu SHPTL'nin simetrik olup olmadığını veya yazarların yalnızca bu özelliği beyan edip etmediğini, ancak burada hiçbir simetri izi olmadığını nasıl kolayca belirleyeceğimizi öğrenelim. Burada “Majesteleri – Deney” ve “Majesteleri – Deney Sonuçlarının Teorik Analizi” yine bize yardımcı olacaktır. Öncelikle simetrik çıktının ne olduğunu ve asimetrik çıktıdan nasıl farklı olduğunu bulalım. Her şeyin transformatörün tasarımına bağlı olduğu ortaya çıktı. Örneğin en basit durum şu: 1:1 dönüşüm oranına sahip SHPTL. Herhangi bir gerçek veya hayali SHPTL (Böyle var! Ve nadir değil!) Evdeki alıcı-vericinizi kullanarak kolayca kontrol edilebilir. Transformatör çıkışına dönüşüme karşılık gelen dirence sahip aktif bir yükü (eşdeğer) bağlamak ve belirli bir frekans aralığında maksimum verici gücünde (SWR ölçerin maksimum doğruluğu) 50 ohm girişteki SWR'yi kontrol etmek yeterlidir. . SPTL gerçekse SWR ideale yakın olmalıdır; 1.0 ve bir GENİŞ BAND'da (bu yüzden bir GENİŞ BANT transformatörüdür!) Sürekli örtüşme ile iletim için bir alıcı-vericinin açık olması ve hiçbir durumda dahili anten ayarlayıcısını açmanız tavsiye edilir. Simetri özelliği, bir PARMAK kullanılarak alınırken kontrol edilir (21'inci değil! Yine de kullanabilirsiniz!). Simetri, her iki yük terminalinin yere (alıcı-verici gövdesi) göre EŞİTLİĞİNİN özüdür. Herhangi bir istasyonu alırken (muhtemelen bir yayın istasyonu, daha kullanışlıdır...), S-metrenin okumalarına göre SHPTLE'ın SİMETRİK çıkışına bağlı yükün uçlarına FINGER'ınızla veya bir tornavidayla dokunduğunuzda ve kulağa göre her şey aynı olmalı. Ancak sinyal seviyesi her tek uçlu çıkışta bir puan (-6 dB veya iki kat U) daha az olmalıdır. (bu, 1:1 dönüşüm durumunda geçerlidir). 100 W iletim için bile kısa süreliğine yük olarak 51 Ohm MLT-2 direnci kullanmak uygundur. Bu durumda ilginç bir etki gözlenir - bir balun aracılığıyla bir sinyal alırken, bu direncin gövdesi üzerinde bir PARMAK tuttuğunuzda, bir kenardan bir radyo istasyonu duyulacak, direncin ortasında olmayacak duyulacak ve diğer kenardan da ilkiyle aynı şekilde duyulacaktır. Ancak bu koşullar altında transformatör balun olarak kabul edilebilir. Literatürde ve internette yayınlanan farklı SPTL tasarımlarını deneyin. Sonuçlar sizi şaşırtabilir...

Kısaca söylüyorum! Mikserinizi düşük frekanslı ferrit içeren herhangi bir halka üzerinde yapın. Denerseniz yazın! Cesurca deney yapın!

Sergey Makarkin, RX3AKT