Güç amplifikatörü giriş devreleri nasıl yapılandırılır. Lugansk Radyo Amatörleri Derneği - çıkış döngü sistemi

Deşifre metni

1 392032, Tambov Aglodin G. A. P CONTOUR P devresinin özellikleri Modern yarı iletken teknolojileri ve entegre devrelerin muzaffer yürüyüşü çağında, tüplü yüksek frekanslı güç amplifikatörleri ilgilerini kaybetmedi. Transistörlü güç amplifikatörleri gibi tüp güç amplifikatörlerinin de kendi avantajları ve dezavantajları vardır. Ancak tüplü güç amplifikatörlerinin yadsınamaz avantajı, vakum cihazlarında arıza olmadan ve güç amplifikatörünü özel uyumsuzluk koruma devreleriyle donatmadan uyumsuz bir yük üzerinde çalışmalarıdır. Herhangi bir tüp güç amplifikatörünün ayrılmaz bir parçası, anot P devresidir (Şekil 1). Bir vericinin P devresini hesaplamaya yönelik Metodoloji çalışmasında Konstantin Aleksandrovich Shulgin, P devresinin çok ayrıntılı ve matematiksel olarak doğru bir analizini verdi. Şekil 1 Okuyucuyu gerekli dergileri aramaktan kurtarmak için (sonuçta, 20 yıldan fazla zaman geçti), P devresini hesaplamak için aşağıdaki formüllerden ödünç alınmıştır: fo = f N f B (1) geometrik ortalama frekansı Hz aralığı; Qn X r = devrenin yüklü kalite faktörü P; devrenin içsel kalite faktörü P, esas olarak endüktif elemanın kalite faktörü tarafından belirlenir ve içinde bir değere sahiptir (bazı kaynaklarda Q XX olarak adlandırılır); Alandaki cilt etkisini ve radyasyon kayıplarını hesaba katmak gerektiğinden, devredeki, özellikle de indüktördeki kendi kayıpları doğru bir şekilde hesaplanamaz. Belirtilen formülde ±%20 hata vardır; N = (2) devrenin dönüşüm katsayısı P; güç amplifikatörünün anot devresinin eşdeğer direnci; yük direnci (besleyici hat direnci, anten giriş direnci vb.); Qn η = 1 (3) P devre verimliliği;

2 X = N η η (Qn η) N 1 Qn (4); X X = Qn X η (5); Qn X X = (6); η 2 2 (+ X) 2 10 = X 10 = 6 12 pf (7); X µgn (9); 10 = 12 pf(8); XP devresi bir yandan Qn kalite faktörüne sahip bir rezonans devresi, diğer yandan düşük dirençli yük direncini anot devresinin yüksek dirençli eşdeğer direncine dönüştüren bir direnç transformatörüdür. Bir P devresi kullanarak, farklı yük direnci değerlerini =const koşulu altında anot devresinin eşdeğer direncine dönüştürme olasılığını düşünelim. Diyelim ki ortak bir ızgaraya sahip bir devreye göre paralel bağlanmış dört GU-50 pentot üzerine monte edilmiş bir güç amplifikatörü için bir P devresi uygulamak gerekiyor. Böyle bir amplifikatörün anot devresinin eşdeğer direnci = 1350 Ohm olacaktır (her pentod için 5400 ± 200 Ohm), çıkış gücü yaklaşık olarak R OUT W, güç kaynağı R PO W tarafından tüketilen güç olacaktır. Verilen koşullara göre: aralık 80 metre, fo = f f = = , N V =1350 Ohm, Qn=12, =200 formülleri (1) (9) kullanarak beş değer için hesaplayacağız: =10 Ohm, =20 Ohm, =50 Ohm, =125 Ohm, =250 Ohm. Hesaplama sonuçları Tablo 1'de gösterilmektedir. Tablo 1 aralığı 80 metre, fo= Hz, =1350 Ohm, Qn=12, =200 SWR N pf μgn pf,78 5,7 20 2,5 67,5 357,97 5,8 50 1,0 27,0 333,04 6,5 10,8 302,98 7,94 972,4 273,80 9,56 642,2 Benzer hesaplamalar diğer aralıklar için de yapılmalıdır. Daha açık bir şekilde, elemanların değerlerindeki değişiklikler ve yük direnci, Şekil 2'nin bir fonksiyonu olarak grafikler halinde gösterilmektedir.

3 400 C1 pf μg 8,8 7,2 5, pf Şekil 2 Grafiklerin karakteristik özelliklerine dikkat edelim: C1 kapasitansının değeri monoton olarak azalır, endüktans değeri monoton olarak artar, ancak C2 kapasitansının değeri = 16'da maksimuma sahiptir. 20 Ohm. C2 kapasitansının ayar aralığını seçerken buna özellikle dikkat edilmeli ve dikkate alınmalıdır. Ayrıca, yük direnci tamamen aktif niteliktedir; kural olarak, yük (anten) direnci doğası gereği karmaşıktır ve reaktif bileşeni telafi etmek için, bileşenlerin ayar aralığında ek bir marj gereklidir. P devresi. Ancak bir ACS ünitesi (anten eşleştirme cihazı) veya bir anten ayarlayıcı kullanmak daha doğrudur. ACS'nin tüp vericilerle kullanılması tavsiye edilir; transistörlü vericiler için ACS zorunludur. Yukarıdakilere dayanarak, yük direnci değiştiğinde koordinasyon sağlamak için Şekil 3'teki P devresinin üç elemanının tamamının yeniden düzenlenmesi gerektiği sonucuna vardık. Şekil 3 P devresinin pratik uygulaması Geçen yüzyılın 60'lı yılların ortalarından bu yana, Şekil 4'teki P devre şeması dolaşımdadır ve bu, kök salmış gibi görünmektedir ve pek fazla şüphe uyandırmamaktadır. Ancak P devresindeki endüktif elemanı değiştirme yöntemine dikkat edelim. 1 2 S Şekil.4 T Şekil.5 S Bir transformatörü veya ototransformatörü benzer şekilde anahtarlamayı deneyen kişi, Şekil.5. Kısa devre yapan bir dönüş bile tüm transformatörün tamamen arızalanmasına neden olabilir. Ve P devresindeki indüktörle, hiç şüphesiz, tam olarak aynısını yapıyoruz!?

4 İlk olarak, indüktörün açık kısmının manyetik alanı, bobinin kapalı kısmında I SC kısa devre akımını oluşturur (Şekil 6). Referans için: P devresindeki (ve başka herhangi bir rezonans sistemindeki) akımın genliği o kadar küçük değildir: I K 1 A1 = I Qn = 0,8A, burada: I K1, P devresindeki rezonans akımının genliğidir ; Anot akımının ilk harmoniğinin I A1 genliği (dört GU-50 için I A1 0,65A) Şekil 6 Ve kısa devre akımının enerjisi nereye harcanacak (I kısa devre Şekil 6): kısa devreyi ısıtmak için -devreli dönüşler kendileri ve S anahtarının kontak düğümlerini ısıtmak için (Şekil 4). Q-metre Şekil 7 Q-metre Q =200 Q Kısa devre 20 a) b) İkinci olarak, bir Q-metre (kalite faktörü ölçer) kullanmak mümkünse, açık bir indüktörden ve kısmen kapalı dönüşlerle okumalar alın Şekil 7a, şekil 7b Kısa devrenin Q'su Q'dan birkaç kat daha az olacaktır, şimdi formül (3)'ü kullanarak P devresinin verimliliğini belirliyoruz: Qn 12 η = 1 = 1 = 0,94, 200 Qn 12 η kısa devre = 1 = 1 = 0,4?! kz 20 P devresinin çıkışında gücün %40'ına sahibiz, %60'ı ısıtmaya, girdap akımlarına vb. gitti. Birinci ve ikinciyi özetlersek, bir P devresi değil, bir tür RF potası elde ederiz. I Kısa devre P devresini yapısal olarak iyileştirmenin yolları nelerdir: Seçenek 1, Şekil 4'e göre devre şu şekilde modernize edilebilir: endüktif elemanların sayısı aralık sayısına eşit olmalıdır, iki veya üç bobin değil her zaman olduğu gibi. Yakındaki bobinlerin manyetik etkileşimini azaltmak için eksenleri birbirine dik olarak yerleştirilmelidir, en azından uzayda üç serbestlik derecesi vardır, X, Y, Z koordinatları vardır. Anahtarlama, bireysel bobinlerin birleşim yerinde gerçekleştirilir. Seçenek 2: Variometreler gibi ayarlanabilir endüktif elemanları kullanın. Variometreler P devresine daha ince ayar yapmanızı sağlar (Tablo 1 ve Şekil 3). Seçenek 3: Kapalı veya kısmen kapalı bobinlerin varlığını dışlayan bir anahtarlama türü kullanın. Anahtarlama devresi için olası seçeneklerden biri Şekil 8'de gösterilmektedir.

5 M M M Şekil 8 Literatür 1. Shulgin K. A. Radyo vericisinin P devresini hesaplamak için metodoloji, 7

3.5. Karmaşık paralel salınım devresi I En az bir paralel dalın her iki işaretin reaktivitesini içerdiği bir devre. I C C I I Ve arasında manyetik bir bağlantı yoktur. Rezonans durumu

Anten eşleştirme cihazı Tamamlayan: öğrenci gr. FRM-602-0 Amaç: Belirli bir IKB'ye göre servonun kendi kendine ayarlanması için AnSU'nun otomatik kontrol devresinin geliştirilmesi Görevler: 1) Tasarım ve ilkeleri incelemek

0. Darbe sinyali ölçümleri. Darbe sinyallerinin parametrelerini ölçme ihtiyacı, sinyalin osilogramlar veya ölçüm cihazlarından okumalar şeklinde görsel bir değerlendirmesinin elde edilmesi gerektiğinde ortaya çıkar;

Ders Konusu: salınımlı sistemler Çeşitli yan sinyaller ve gürültü karışımından faydalı bir sinyalin izolasyonu, salınım temeline dayanan frekans seçici doğrusal devreler tarafından gerçekleştirilir.

Karmaşık genlik yöntemi R elemanlarının terminallerindeki harmonik voltaj salınımları veya aynı frekansta harmonik bir akımın akışına neden olur. Fonksiyonların farklılaştırılması, entegrasyonu ve eklenmesi

“Radyo Mühendisliği Devreleri ve Sinyalleri” disiplinindeki sınav için pratik görevler 1. İdeal bir devredeki serbest titreşimlerin voltaj genliği 20V, akım genliği 40mA ve dalga boyu 100m'dir. Tanımlamak

RU9AJ "HF ve VHF" 5 2001 GU-46 tüplerine dayalı güç amplifikatörü RU9AJ'ın tüm amatörler için güçlü bir amplifikatör oluşturduğu cam pentot GU-46, kısa dalga operatörleri arasında giderek daha popüler hale geliyor

Buluş elektrik mühendisliği ile ilgilidir ve çeşitli uygulamalar için güçlü, ucuz ve verimli ayarlanabilir transistörlü yüksek frekanslı rezonans voltaj dönüştürücülerin uygulanmasına yöneliktir.

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı KAZAN ULUSAL ARAŞTIRMA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (KNITU-KAI) adını almıştır. A. N. TUPOLEVA Radyoelektronik ve Kuantum Cihazları Dairesi (REKU) METODOLOJİK TALİMATLAR

Termik santrallerle ilgili uygulamalı dersler. Görev listesi. sınıf. Eşdeğer dirençlerin ve diğer ilişkilerin hesaplanması.. Bir c d f devresi için, a ve, c ve d, d ve f terminalleri arasındaki eşdeğer dirençleri bulun; eğer =

33. Bir seri salınım devresinde rezonans olayı. Çalışmanın amacı: Bir seri salınım devresinde rezonans olayını deneysel ve teorik olarak incelemek. Gerekli ekipman:

Moskova Devlet Üniversitesi adını almıştır. M.V. Lomonosov Fizik Fakültesi Genel Fizik Bölümü Genel Fizik Laboratuvarı Uygulaması (Elektrik ve Manyetizma) Laboratuvarı

Ders 8 Konu 8 Özel yükselteçler Doğru akım yükselteçleri Doğru akım yükselteçleri (DC yükselteçleri) veya yavaş değişen sinyallerin yükselteçleri, elektriği yükseltebilen yükselteçlerdir.

03090. Endüktif olarak bağlanmış bobinlere sahip doğrusal devreler. Çalışmanın amacı: Karşılıklı endüktanslı bir devrenin teorik ve deneysel çalışmaları, bağlı iki manyetik devrenin karşılıklı endüktansının belirlenmesi

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 3 SALINAN BİR DEVREDE ZORLANMIŞ SALINIMLARIN İNCELENMESİ İşin amacı: bir salınım devresindeki akım gücünün devrede bulunan EMF kaynağının frekansına bağımlılığını ve ölçümü incelemek

RUSYA FEDERASYONU (19) RU (11) (51) IPC H03B 5/12 (2006.01) 173 338 (13) U1 R U 1 7 3 3 3 8 U 1 FEDERAL FİKRİ MÜLKİYET HİZMETİ (12) PATENT İÇİN FAYDALI MODELİN AÇIKLAMASI (2 1 )(22)

Laboratuvar çalışması “Köprü ölçümleri” Ölçüm köprüsü Bir ölçüm köprüsü, direnci, kapasitansı, endüktansı ve diğer elektriksel büyüklükleri ölçmek için kullanılan elektrikli bir cihazdır. Köprü

BİR ELEKTRİK DEVRESİNDE REAKTİF GÜCÜN KOMPANZASYONU İÇİN CİHAZ Buluş elektrik mühendisliği alanıyla ilgilidir ve işletmelerin endüstriyel elektrik ağlarında kompanzasyon amacıyla kullanılması amaçlanmıştır.

Laboratuvar çalışması 6 Kendi kendine indüksiyon olgusunun incelenmesi. Çalışmanın amacı: Kendi kendine indüksiyon olgusunun özelliklerini araştırmak, bobinin endüktansını ve kendi kendine indüksiyon EMF'sini ölçmek. Ekipman: bobin 3600 dönüş R L»50

Ders 7 Konu: Özel yükselteçler 1.1 Güç yükselteçleri (çıkış katları) Güç yükselteç katları genellikle harici bir yükün bağlandığı çıkış (son) katlardır ve tasarlanmışlardır.

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 5 Karşılıklı endüktanslı elektrik devreleri 1. İş ataması 1.1. İşe hazırlanırken şunları inceleyin: , . 1.2. Endüktif olarak bağlanmış devrelerin incelenmesi

Laboratuvar çalışması 16 Transformatör. İşin amacı: Transformatörün boşta ve yük altında çalışmasını incelemek. Ekipman: transformatör (indirici transformatör için bir devre monte edin!), kaynak

Sayfa 1 / 8 6P3S (çıkış ışını dörtlüsü) 6P3S lambasının ana boyutları. Genel veriler 6PCS ışın tetrodu, düşük frekanslı gücü yükseltmek için tasarlanmıştır. Tek vuruşlu ve itme-çekme çıkışlarında uygulanabilir

Rezonans yöntemini kullanarak manyetik devrelerin parametrelerinin ölçülmesi. Rezonans ölçüm yönteminin, voltmetre-ampmetre yöntemiyle birlikte ev laboratuvarında kullanılması önerilebilir. Onu farklı kılan şey

AKADEMİK DİSİPLİN LİSTESİNİN İÇERİĞİ VE DİSİPLİN BÖLÜMLERİNİN (MODÜLLERİN) İÇERİĞİ Disiplin modülü Yarı zamanlı dersler 1 Giriş 0.25 2 Doğru akımın doğrusal elektrik devreleri 0.5 3 Doğrusal elektrik

5.3. Karmaşık direnç ve iletkenlik. Devre empedansının karmaşık direnci: x Ohm yasasının karmaşık biçimi: i u i u e e e e e e i u i u Modül, gerilim ve akım genliklerinin oranına eşittir a

Seçenek 708 Sinüzoidal EMF e(ωt) sin(ωt ψ) kaynağı bir elektrik devresinde çalışır. Devre şeması Şekil 1'de gösterilmektedir. Kaynağın EMF E'sinin etkin değeri, başlangıç ​​fazı ve devre parametrelerinin değeri

R 140m radyo istasyonunun kullanma kılavuzunu indirin >>> R 140m radyo istasyonunun kullanma kılavuzunu indirin R 140m radyo istasyonunun kullanma kılavuzunu indirin Devreler birbirine bir kablo aracılığıyla bağlanır.

Rezonans “avucunuzun içinde.” Rezonans, reaktansının sıfır olduğu, endüktif ve kapasitif elemanlar içeren pasif iki terminalli bir ağın modudur. Rezonans durumu

G. Gonchar (EW3LB) “HF ve VHF” 7-96 RA ile ilgili bazı şeyler Çoğu amatör radyo istasyonu yapısal bir şema kullanır: düşük güçlü bir alıcı-verici artı RA. Farklı RA'lar mevcuttur: GU-50x2(x3), G-811x4, GU-80x2B, GU-43Bx2

Salınım devresinin kapasitörü uzun süre sabit bir voltaj kaynağına bağlanır (şekle bakın). t = 0'da, K anahtarı 1. pozisyondan 2. pozisyona hareket ettirilir. Grafik A ve B şunu temsil eder:

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 1 AKTİF İKİ BAĞLANTI NOKTASINDAN YÜKE DC ENERJİ TRANSFERİNİN ÇALIŞMASI Çalışmanın amacı: Aktif iki terminalli bir ağın parametrelerini çeşitli yollarla belirlemeyi öğrenmek: kullanarak

PGUPS Laboratuvar çalışması 21 “Çekirdeksiz endüktif bobinin incelenmesi” V.A. Kruglov tarafından yapılmıştır. Kostrominov A.A. tarafından kontrol edildi. St. Petersburg 2009 İçindekiler İçindekiler... 1 Sembol listesi:...

KONTROL ÇALIŞMASI Testi, öğrencilerin derslerde, laboratuvarda ve uygulamalı derslerde edindiği bilgi ve becerileri kullanması ve derinleştirmesi için bağımsız eğitim faaliyeti biçimlerinden biridir.

UHF VERİCİNİN ÇIKIŞ TRAFO DİRENCİNİN HESAPLANMASI Alexander Titov Ev adresi: 634050, Rusya, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. 51-65-05, E-posta: [e-posta korumalı](Devre tasarımı.

Elektrik Mühendisliği Testi. Seçenek 1. 1.Şemada hangi cihazlar gösterilmektedir? a) bir ampul ve bir direnç; b) ampul ve sigorta; c) bir elektrik akımı kaynağı ve bir direnç.

5.12. ENTEGRE AC GERİLİM AMPLİFİKATÖRLERİ Düşük frekanslı amplifikatörler. Entegre bir tasarımdaki ULF, kural olarak, ortak (doğru ve alternatif akım) tarafından kapsanan periyodik olmayan amplifikatörlerdir.

50 ohm'luk birimler olan geniş bant transformatörlerin içlerinde, direnci genellikle 50 ohm'dan önemli ölçüde farklı olan ve 1-500 ohm aralığında yer alan devreler bulunur. Ayrıca giriş/çıkışın 50 ohm olması gerekir.

Bir dönem ödevi ödevinin problemlerini çözmek için olası şema örnekleri. Doğrusal elektrik devrelerini hesaplama yöntemleri. Görev. Dengesiz bir Wheatstone köprüsünün köşegeninde akan akımı belirleyin

Laboratuvar çalışması 4 ELEKTRİKSEL SALINIM DEVRELERİ Çalışmanın amacı Salınım devrelerinin (seri ve paralel) rezonans radyo devrelerinin teorisini incelemek. Frekans yanıtını ve faz yanıtını keşfedin

050101. Tek fazlı transformatör. Çalışmanın amacı: Tek fazlı transformatörün cihazına ve çalışma prensibine aşina olmak. Ana özelliklerini kaldırın. Gerekli ekipman: Modüler eğitim kompleksi

LABORATUVAR ÇALIŞMASI Genlik modülatörü Çalışmanın amacı: yarı iletken bir diyot kullanarak genlik modülasyonlu bir sinyal elde etmek için bir yöntemi araştırmak. Yüksek frekanslı salınımların genliğini kontrol etme

Laboratuvar çalışması 6 Profesyonel bir alıcının yerel osilatör kartının incelenmesi Çalışmanın amacı: 1. Yerel osilatör kartının devre şemasına ve tasarımına aşina olmak. 2. Ana özellikleri kaldırın

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Kazan Ulusal Araştırma Teknik Üniversitesi'nin adını almıştır. A.N.Tupoleva (KNRTU-KAI) Radyoelektronik ve Kuantum Cihazları Dairesi (REKU) Kılavuzları

“Avucunuzun içinde” sinüzoidal akım Elektrik enerjisinin çoğu, harmonik (sinüzoidal) fonksiyon yasasına göre zamanla değişen EMF formunda üretilir. Harmonik EMF'nin kaynakları

03001. Sinüzoidal akımın elektrik devrelerinin elemanları İşin amacı: Sinüzoidal akımın elektrik devrelerinin temel elemanlarına aşina olmak. Sinüzoidal devrelerde elektriksel ölçüm yöntemlerine hakim olun

Bir amplifikatör katı devresine bir transistör dahil etme yöntemleri Bölüm 6'da bahsedildiği gibi, amplifikatör katı bir sinyal kaynağının bağlı olduğu giriş terminallerine 4 kutuplu bir ağ ile temsil edilebilir

Orta mesleki eğitim devlet eğitim kurumu "Novokuznetsk Gıda Endüstrisi Koleji" AKADEMİK DİSİPLİNİN ÇALIŞMA PROGRAMI Elektrik ve elektronik mühendisliği

Elektromanyetik salınımlar Yarı-sabit akımlar Bir salınım devresindeki süreçler Bir salınım devresi, bir indüktör, kapasitör C ve seri bağlı bir dirençten oluşan bir devredir

ELEKTRİK MÜHENDİSLİĞİNİN TEORİK TEMELLERİ ÜZERİNDE LABORATUVAR ÇALIŞMASI İçerik: PERFORMANS SIRASI VE LABORATUVAR ÇALIŞMASININ KAYIT EDİLMESİ... 2 LABORATUVAR ÇALIŞMASININ GERÇEKLEŞTİRİLMESİNE YÖNELİK ÖLÇÜM ALETLERİ... 2 ÇALIŞMA 1. YASALAR

Mordovya Devlet Üniversitesi, N.P. Ogarev Fizik ve Kimya Enstitüsü Radyo Mühendisliği Bölümü Bardin V.M. RADYO VERİCİ CİHAZLARI, GÜÇ AMPLİFİKATÖRLERİ VE RADYO VERİCİLERİNİN TERMİNAL KADEMELİLERİ. Saransk,

11. Eşdeğer kaynağa ilişkin teorem. A, aktif iki terminalli bir ağdır - harici bir devredir A ve parçaları arasında manyetik bağlantı yoktur. A I A U U XX A I Kısa devre 1. Eşdeğer voltaj kaynağına ilişkin teorem (Thevenin teoremi):

Çelik çekirdekli bobinler ve transformatörler Temel hükümler ve ilişkiler. Çelik devre, manyetik akısı tamamen veya kısmen tek bir devrede bulunan bir elektrik devresidir.

58 A. A. Titov UDC 621.375.026 A. A. TITOV BAND GEÇİREN GÜÇ AMPLİFİKATÖRLERİNİN AŞIRI YÜKLERDEN KORUNMASI VE GÜÇ SİNYALLERİNİN GENLİK MODÜLASYONU Bipolar bir transistörün kontrollü bir sınırlayıcı olduğu gösterilmiştir.

Bölüm 1. Doğrusal DC devreleri. Katlama yöntemini (eşdeğer değiştirme yöntemi) kullanarak bir DC elektrik devresinin hesaplanması 1. Teorik sorular 1.1.1 Tanımları verin ve farklarını açıklayın:

3.4. Elektromanyetik salınımlar Temel yasalar ve formüller Kendi elektromanyetik salınımlar, salınım devresi adı verilen bir elektrik devresinde ortaya çıkar. Kapalı salınım devresi

ÖNSÖZ BÖLÜM 1. DC DEVRELER 1.1.Elektrik devresi 1.2.Elektrik akımı 1.3.Direnç ve iletkenlik 1.4.Elektrik gerilimi. Ohm kanunu 1.5 EMF ile kaynak voltajı arasındaki ilişki.

Sayfa 1 / 8 Tescilli alıcı-vericinin otomatik anten ayarlayıcısı, eski güzel PA'nın girişini ortak bir ızgaraya sahip bir lamba üzerinde eşleştirmeyi tamamen reddeder. Ancak eski ev yapımı aparat üzerinde anlaşmaya varıldı ve

Konu 11 RADYO ALICISI CİHAZLARI Radyo alıcıları, elektromanyetik dalgalar yoluyla iletilen bilgileri alıp, kullanılabilecek forma dönüştürmek üzere tasarlanmıştır.

“Elektrik Mühendisliği” konulu program konularının listesi 1. DC elektrik devreleri. 2. Elektromanyetizma. 3. AC elektrik devreleri. 4. Transformatörler. 5. Elektronik cihazlar ve aletler.

(c.1) “Elektronik” ile ilgili test soruları. Bölüm 1 1. Kirchhoff'un birinci yasası aşağıdakiler arasındaki bağlantıyı kurar: 1. Kapalı bir devredeki elemanlar arasındaki voltaj düşüşleri; 2. Devre düğümündeki akımlar; 3. Güç kaybı

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 6 Hava transformatörünün incelenmesi. İş ataması.. Çalışmaya hazırlık olarak:, ... Bir hava transformatörü için eşdeğer devrenin yapımı..3.

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 14 Antenler İşin amacı: Verici ve alıcı antenin çalışma prensibini incelemek, bir radyasyon modeli oluşturmak. Anten parametreleri. Antenler yüksek akımların enerjisini dönüştürmeye yarar

Çalışma 1.3. Karşılıklı indüksiyon olgusunun incelenmesi Çalışmanın amacı: eş eksenli olarak yerleştirilmiş iki bobinin karşılıklı indüksiyon olgusunun incelenmesi. Aletler ve ekipmanlar: güç kaynağı; elektronik osiloskop;

\main\r.l. tasarımlar\güç amplifikatörleri\... R-140'ın PA'sını temel alan GU-81M üzerindeki güç amplifikatörü Amplifikatörün kısa teknik özellikleri: Uanode.. +3200 V; Uc2.. +950 V; Uc1-300 V (TX), -380 V (RX);

MOSKOVA HAVACILIK ENSTİTÜSÜ (ULUSAL ARAŞTIRMA ÜNİVERSİTESİ) "MAI" Teorik Radyo Mühendisliği Bölümü LABORATUVAR ÇALIŞMASI "Birinci dereceden devrelerin zamansal özelliklerinin incelenmesi" Onaylandı

RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM BAKANLIĞI Yüksek mesleki eğitim Devlet eğitim kurumu - "Orenburg Devlet Üniversitesi" Elektronik ve İşletme Fakültesi

LABORATUVAR ÇALIŞMASI 1 GENİŞ BANT TRANSFORMATÖRÜNÜN ARAŞTIRILMASI İşin amaçları: 1. Bir transformatörün frekans aralığında harmonik ve darbe etkileri altında çalışmasının incelenmesi. 2. Ana çalışmanın incelenmesi

Koruyucu ızgara üzerinde genlik modülasyonuna sahip 2,8-3,3 MHz vericinin imalatı. Üç GU 50 lambayı kontrol ızgarasına sürmek için, gücü 1 W'tan fazla olmayan 50 ila 100 V RF voltajına ihtiyacınız vardır. Ve için

Konu 9. Asenkron motorların özellikleri, çalıştırılması ve ters çevrilmesi. Tek fazlı asenkron motorlar. Konu soruları.. Sargı rotorlu asenkron motor.. Asenkron motorun performans özellikleri. 3.

1 seçenek A1. Harmonik titreşim denkleminde q = qmcos(ωt + φ0), kosinüs işaretinin altındaki miktara 3) A2 yükünün genliği denir. Şekilde bir metaldeki akım kuvvetinin grafiği gösterilmektedir.

Disiplinin eğitim programının yapısındaki yeri “Elektrik Mühendisliği ve Elektroniğin Temelleri” disiplini temel bölümün bir disiplinidir. Çalışma programı Federal gerekliliklere uygun olarak hazırlanmıştır.

Güçlü bir RA amplifikatörü tasarlarken herhangi bir radyo amatörünün karşılaştığı özellikler ve amplifikatör yapısının yanlış kurulması durumunda ortaya çıkabilecek sonuçlar hakkında konuşmaya devam edelim. Bu makale, yüksek güçlü amplifikatörleri bağımsız olarak tasarlarken ve üretirken bilmeniz ve dikkate almanız gereken yalnızca en gerekli bilgileri sağlar. Gerisini kendi deneyimlerinizden öğrenmeniz gerekecek. Kendi deneyiminizden daha değerli hiçbir şey yoktur.

Çıkış aşamasını soğutma

Jeneratör lambasının soğutması yeterli olmalıdır. Bu ne anlama gelir? Yapısal olarak lamba, soğutma havasının tüm akışının radyatöründen geçeceği şekilde monte edilir. Hacmi pasaport verilerine uygun olmalıdır. Çoğu amatör verici "alma-iletme" modunda çalıştırılır, bu nedenle pasaportta belirtilen hava hacmi çalışma modlarına göre değiştirilebilir.

Örneğin üç fan hızı moduna girebilirsiniz:

• yarışma çalışması için maksimum,
• günlük kullanım için ortalama ve DX çalışması için minimum.

Düşük gürültülü fanların kullanılması tavsiye edilir. Fanın, filaman voltajının açılmasıyla aynı anda veya biraz daha erken açıldığını ve çıkarıldıktan en az 5 dakika sonra kapandığını hatırlamakta fayda var. Bu gereksinime uyulmaması jeneratör lambasının ömrünü kısaltacaktır. Hava akışı kaybı durumunda, koruma sistemi aracılığıyla tüm besleme voltajlarını kapatacak olan hava akışı yolu boyunca bir aero anahtarının kurulması tavsiye edilir.

Fan besleme voltajına paralel olarak, elektrik kesintisi durumunda fanın birkaç dakika çalışmasını destekleyecek küçük bir pilin tampon olarak takılması yararlı olacaktır. Bu nedenle düşük voltajlı DC fan kullanmak daha iyidir. Aksi takdirde yayında bir radyo amatöründen duyduğum seçeneğe başvurmak zorunda kalacaksınız. Elektrik kesintisi durumunda lambayı patlatması gereken kişi, tavan arasında, bir hava hortumu ile amplifikatöre bağlanan, traktörün arka tekerleğinden büyük, şişirilmiş bir odayı tutuyor.

Amplifikatör anot devreleri

Yüksek güçlü amplifikatörlerde, seri güç kaynağı devresi kullanılarak anot bobininden kurtulmanız önerilir. Görünen rahatsızlık, on metre dahil tüm amatör bantlarda istikrarlı ve yüksek verimli çalışmayla karşılığını fazlasıyla alacaktır. Doğru, bu durumda çıkış salınım devresi ve aralık anahtarı yüksek voltaj altındadır. Bu nedenle değişken kapasitörler, Şekil 1'de gösterildiği gibi üzerlerindeki yüksek voltajın varlığından ayrılmalıdır.

Şekil 1.

Bir anot bobininin varlığı, eğer tasarımı başarısız olursa, yukarıdaki olaylara da neden olabilir. Kural olarak, seri beslemeli bir devre kullanan iyi tasarlanmış bir amplifikatör, ne anotta ne de ızgara devrelerinde "antiparaeitlerin" kullanılmasını gerektirmez. Tüm aralıklarda stabil çalışır.

Şekil 2'deki C1 ve C3 ayırma kapasitörleri, anot voltajından 2...3 kat daha yüksek bir voltaj ve kapasitörden geçen yüksek frekanslı akım ile voltajın çarpımı olarak hesaplanan yeterli reaktif güç için tasarlanmalıdır. üzerine bırakın. Birkaç paralel bağlı kapasitörden oluşabilirler. P devresinde, çalışma voltajı anot voltajından daha az olmayan, minimum başlangıç ​​​​kapasitansına sahip değişken kapasiteli bir vakum kapasitörünün C2 kullanılması tavsiye edilir. Kondansatör C4, plakalar arasında en az 0,5 mm boşluk bırakmalıdır.

Salınım sistemi kural olarak iki bobinden oluşur. Biri yüksek frekanslar için, diğeri düşük frekanslar için. HF bobini çerçevesizdir. 8...9 mm çapında ve 60...70 mm çapında bakır boru ile sarılır. Borunun sarım sırasında deforme olmasını önlemek için içine önce ince kuru kum dökülür ve uçları düzleştirilir. Sarıldıktan sonra borunun uçları kesilerek kum dökülür. Düşük frekans aralıkları için bobin, bir çerçeve üzerine veya çerçevesiz olarak bakır boru veya 4...5 mm çapında kalın bakır tel ile sarılır. Çapı 80...90 mm'dir. Kurulum sırasında bobinler karşılıklı olarak dik olarak konumlandırılır.

Endüktansı, yani her aralıktaki dönüş sayısını bilmek, aşağıdaki formül kullanılarak yüksek doğrulukla hesaplanabilir:

L (μH) = (0,01DW 2)/(l/ D + 0,44)

Ancak kolaylık olması açısından bu formül daha uygun bir biçimde sunulabilir:

W= C (L(l/ D + 0,44))/ 0,01 - D; Nerede:

• W, dönüş sayısıdır;
• L - mikrohenride endüktans;
• I - santimetre cinsinden sarma uzunluğu;
• D, bobinin santimetre cinsinden ortalama çapıdır.

Bobinin çapı ve uzunluğu tasarım hususlarına göre ayarlanır ve endüktans değeri, kullanılan lambanın yük direncine bağlı olarak seçilir - tablo 1.

Tablo 1.

Şekil 1'deki P devresinin "sıcak ucunda" bulunan değişken kapasitör C2, lambanın anotuna değil, 2...2,5 turluk bir musluk aracılığıyla bağlanır. Bu, özellikle 10 metrede HF bantlarındaki başlangıç ​​döngü kapasitansını azaltacaktır. Bobinin muslukları 0,3...0,5 mm kalınlığında ve 8...10 mm genişliğinde bakır şeritlerden yapılmıştır. Öncelikle bağlantı ve çıkış noktaları önceden kalaylandıktan sonra borunun etrafına bir şerit bükülerek ve 3 mm'lik bir vidayla sıkılarak bobine mekanik olarak sabitlenmeleri gerekir. Daha sonra temas noktası dikkatlice lehimlenir.

Dikkat: Güçlü amplifikatörleri monte ederken iyi mekanik bağlantıları ihmal etmemeli ve yalnızca lehimlemeye güvenmemelisiniz. Çalışma sırasında tüm parçaların çok ısındığını unutmamalıyız.

Bobinlerdeki WARC bantları için ayrı ayrı tapa yapılması önerilmez. Deneyimlerin gösterdiği gibi, P devresi neredeyse hiç çıkış gücü kaybı olmadan, 28 MHz anahtar konumunda 24 MHz aralığında, 21 MHz konumunda 18 MHz'de, 7 MHz konumunda 10 MHz'de mükemmel şekilde ayarlanmıştır.

Anten değiştirme

Anteni "alma-iletme" modunda değiştirmek için uygun anahtarlama akımına göre tasarlanmış bir vakum veya sıradan bir röle kullanılır. Kontakların yanmasını önlemek için, RF sinyali verilmeden önce iletim için ve biraz sonra alım için anten rölesini açmak gerekir. Gecikme devrelerinden biri Şekil 2'de gösterilmektedir.

İncir. 2.

Amplifikatör iletim için açıldığında, transistör T1 açılır. Anten rölesi K1 anında çalışır ve giriş rölesi K2 yalnızca C2 kapasitörünü R1 direnci üzerinden şarj ettikten sonra çalışır. Alım işlemine geçerken, gecikme kapasitörü ile birlikte sargısı, kıvılcım söndürme direnci R2 aracılığıyla K3 rölesinin kontakları tarafından bloke edildiğinden, K2 rölesi anında kapanacaktır.

Röle K1, C1 kapasitörünün kapasitans değerine ve röle sargısının direncine bağlı olarak bir gecikmeyle çalışacaktır. Transistör T1, alıcı-vericide bulunan rölenin kontrol kontaklarından geçen akımı azaltmak için anahtar olarak kullanılır.

Şek. 3.

Kullanılan şalgamlara bağlı olarak C1 ve C2 kapasitörlerinin kapasitansı 20...100 μF aralığında seçilir. Bir rölenin diğerine göre çalışmasında bir gecikmenin varlığı, iki neon ampullü basit bir devre monte edilerek kolayca kontrol edilebilir. Gaz deşarjlı cihazların yanma potansiyelinden daha yüksek bir ateşleme potansiyeline sahip olduğu bilinmektedir.

Bu durumu bilerek devrede neon ışığı yanacak olan K1 veya K2 rölesinin (Şekil 3) kontakları daha erken kapanacaktır. Başka bir neon, potansiyelinin azalması nedeniyle yanamayacak. Aynı şekilde, alıma geçerken röle kontaklarının çalışma sırasını test devresine bağlayarak kontrol edebilirsiniz.

Özetle

Ortak bir katot devresine göre bağlanan ve GU-43B, GU-74B vb. gibi şebeke akımları olmadan çalışan lambaları kullanırken, 30... Girişte 50 W (Şekil 4'te R4).

• İlk olarak, bu direnç tüm bantlardaki alıcı-verici için en uygun yük olacaktır.
• İkincisi, amplifikatörün ek önlemlere gerek kalmadan olağanüstü kararlı çalışmasına katkıda bulunur.

Alıcı-vericiyi tam olarak çalıştırmak için, bu direnç tarafından dağıtılacak olan birkaç veya onlarca watt'lık bir güç gerekir.

Şekil 4.

Güvenlik önlemleri

Yüksek güçlü amplifikatörlerle çalışırken güvenlik önlemlerine uymanız gerektiğini hatırlatmakta fayda var. Besleme gerilimi açıkken veya filtre ve blokaj kondansatörlerinin tamamen deşarj olduğundan emin olmadan, gövde içerisinde herhangi bir çalışma veya ölçüm yapmayınız. Yanlışlıkla 1000...1200V'luk bir gerilime maruz kalırsanız, hala mucizevi bir şekilde hayatta kalma şansı varsa, o zaman 3000V ve üzeri bir gerilime maruz kaldığında neredeyse böyle bir şans yoktur.

Beğenseniz de beğenmeseniz de amplifikatör kasasını açarken mutlaka tüm besleme voltajlarının otomatik olarak bloke edilmesini sağlamalısınız. Güçlü bir amplifikatörle herhangi bir çalışma yaparken, yüksek riskli bir cihazla çalıştığınızı her zaman unutmamalısınız!

S. Safonov, (4Х1IM)

L. Evteeva
"Radyo" No. 2 1981

Vericinin çıkış P devresi, parametrelerinin hesaplama yoluyla elde edilip edilmediğine veya dergideki açıklamaya göre üretilip üretilmediğine bakılmaksızın dikkatli bir ayar gerektirir. Böyle bir işlemin amacının sadece P devresini belirli bir frekansa ayarlamak değil, aynı zamanda onu vericinin son aşamasının çıkış empedansı ve anten beslemesinin karakteristik empedansı ile eşleştirmek olduğu da unutulmamalıdır. astar.

Bazı deneyimsiz radyo amatörleri, yalnızca giriş ve çıkış değişken kapasitörlerinin kapasitanslarını değiştirerek devreyi belirli bir frekansa ayarlamanın yeterli olduğuna inanıyor. Ancak bu şekilde devrenin lamba ve antenle en uygun şekilde eşleşmesini sağlamak her zaman mümkün değildir.

P devresinin doğru ayarı yalnızca üç elemanının hepsinin optimal parametreleri seçilerek elde edilebilir.

Direnci herhangi bir yönde dönüştürme yeteneğini kullanarak P devresini "soğuk" durumda (vericiye güç bağlamadan) yapılandırmak uygundur. Bunu yapmak için, devrenin girişine, son aşama Roe'nin eşdeğer çıkış direncine eşit bir yük direnci R1 ve küçük giriş kapasitansına sahip bir yüksek frekanslı voltmetre P1 bağlayın ve bir sinyal üreteci G1 buna bağlanır. P devresinin çıkışı - örneğin X1 anten soketinde. 75 Ohm dirençli R2 direnci, besleyici hattının karakteristik empedansını simüle eder.

Yük direnci değeri formülle belirlenir

Karaca = 0,53Upit/Io

burada Upit, vericinin son aşamasının anot devresinin besleme voltajıdır, V;

Iо, son aşama A'nın anot akımının sabit bileşenidir.

Yük direnci BC tipi dirençlerden oluşabilir. MLT dirençlerinin kullanılması tavsiye edilmez, çünkü 10 MHz'in üzerindeki frekanslarda bu tip yüksek dirençli dirençler, dirençlerinin frekansa gözle görülür bir bağımlılığını sergiler.

P devresinin "soğuk" ayarlanması süreci aşağıdaki gibidir. Jeneratör ölçeğinde verilen frekansı ayarladıktan ve C1 ve C2 kapasitörlerinin kapasitanslarını voltmetre okumalarına göre maksimum değerlerinin yaklaşık üçte birine getirdikten sonra, P devresi endüktansı değiştirerek rezonansa ayarlanır, örneğin, bobin üzerindeki musluk konumunu seçerek. Bundan sonra, C1 kapasitörünün ve ardından C2 kapasitörünün düğmelerini çevirerek, voltmetre okumasında daha fazla bir artış elde etmeniz ve endüktansı değiştirerek devreyi tekrar ayarlamanız gerekir. Bu işlemler birkaç kez tekrarlanmalıdır.

Optimum ayara yaklaştıkça kapasitör kapasitanslarındaki değişiklikler voltmetre okumalarını daha az etkileyecektir. C1 ve C2 kapasitanslarındaki daha fazla değişiklik voltmetre okumalarını azaltacağında, kapasitansların ayarlanması durdurulmalı ve endüktansı değiştirerek P devresi rezonansa mümkün olduğunca doğru şekilde ayarlanmalıdır. Bu noktada P devresinin kurulumu tamamlanmış sayılabilir. Bu durumda, C2 kapasitörünün kapasitansı yaklaşık olarak yarı yarıya kullanılmalıdır, bu da gerçek bir anten bağlanırken devre ayarlarının düzeltilmesini mümkün kılacaktır. Gerçek şu ki, açıklamalara göre yapılan antenler çoğu zaman doğru şekilde ayarlanmayacaktır. Bu durumda antenin montaj koşulları, açıklamada verilenlerden önemli ölçüde farklı olabilir. Bu gibi durumlarda rastgele bir frekansta rezonans meydana gelecek, anten besleyicisinde duran bir dalga görünecek ve P devresine bağlı besleyicinin ucunda reaktif bir bileşen bulunacaktır. Bu nedenlerden dolayı, P devresinin elemanlarını, özellikle C2 kapasitansı ve L1 endüktansını ayarlamak için bir rezervin olması gerekir. Bu nedenle, P devresine gerçek bir anten bağlarken, C2 kapasitörü ve L1 endüktansı ile ek ayarlamalar yapılmalıdır.

Açıklanan yöntemi kullanarak, farklı antenlerde çalışan birkaç vericinin P devreleri yapılandırıldı. Rezonansa yeterince iyi ayarlanmış ve besleyiciyle eşleştirilmiş antenler kullanıldığında hiçbir ek ayarlamaya gerek yoktu.

Çıkış P devresi ve özellikleri

P devresi aşağıdaki gereksinimleri karşılamalıdır:

Belirli bir aralığın herhangi bir frekansına ayarlayın.

Sinyal harmoniklerini gereken ölçüde filtreleyin.

Dönüşüm, yani Optimum yük dirençlerinin elde edilmesini sağlayın.

Yeterli elektriksel güce ve güvenilirliğe sahip olun.

İyi bir verime ve basit, kullanışlı bir tasarıma sahip olun.

Bir P devresinin dirençleri dönüştürme gerçek olasılığının sınırları oldukça yüksektir ve doğrudan bu P devresinin yüklü kalite faktörüne bağlıdır. Bir artışla (dolayısıyla C1 ve C2'de bir artış), dönüşüm katsayısı artar. P devresinin yüklü kalite faktörünün artmasıyla, sinyalin harmonik bileşenleri daha iyi bastırılır, ancak artan akımlar nedeniyle devrenin verimliliği düşer. Yüklenen kalite faktörü azaldıkça P devresinin verimliliği artar. Çoğu zaman bu kadar düşük yüklü kalite faktörüne (“sıkma gücü”) sahip devreler harmonikleri bastırmada başarısız olur. Sağlam güçle 160 metrelik bantta çalışan bir istasyonun da duyulması mümkündür.
80 metre veya 40 metre bandında çalışan ses 20 metre bandında duyulur.
"Sıçramaların" geçiş bandında oldukları için P devresi tarafından filtrelenmediği unutulmamalıdır; yalnızca harmonikler filtrelenir.

Roe'nin amplifikatör parametreleri üzerindeki etkisi

Rezonans empedansı (Roe) amplifikatör parametrelerini nasıl etkiler? Roe ne kadar düşük olursa amplifikatörün kendi kendine uyarılmasına karşı o kadar dirençli olur, ancak kademeli kazanç daha düşüktür. Tersine, Roe ne kadar yüksek olursa kazanç da o kadar büyük olur, ancak amplifikatörün kendi kendine uyarılmaya karşı direnci azalır.
Pratikte gördüğümüz şey: örneğin ortak katotlu bir devreye göre yapılmış bir GU78B lambasındaki kaskatı ele alalım. Kaskadın rezonans empedansı düşüktür ancak lambanın eğimi yüksektir. Ve bu nedenle, lambanın bu eğimiyle, düşük Karaca nedeniyle yüksek bir kademe kazancına ve kendi kendine uyarılmaya karşı iyi bir dirence sahibiz.
Amplifikatörün kendi kendine uyarılmaya karşı direnci, kontrol ızgara devresindeki düşük dirençle de kolaylaştırılır.
Karacanın arttırılması, kademenin stabilitesini ikinci dereceden bir şekilde azaltır. Rezonans direnci ne kadar büyük olursa, lambanın geçiş kapasitansı yoluyla pozitif geri besleme o kadar büyük olur ve bu da kademenin kendi kendine uyarılmasına katkıda bulunur. Ayrıca, Roe ne kadar düşük olursa, devredeki akım akışı da o kadar büyük olur ve dolayısıyla çıkış devre sisteminin imalatına yönelik gereksinimler artar.

P-döngü ters çevirme

Birçok radyo amatörleri bir amplifikatör kurarken bu olayla karşılaştı. Bu genellikle 160 ve 80 metre bantlarında olur. Sağduyunun aksine, değişken bağlantı kapasitörünün antenle (C2) kapasitansı, ayar kapasitörünün (C1) kapasitansından daha az, engelleyici derecede küçüktür.
P devresini mümkün olan en yüksek endüktansla maksimum verimliliğe ayarlarsanız, bu sınırda ikinci bir rezonans belirir. Aynı endüktansa sahip P devresinin iki çözümü, yani iki ayarı vardır. İkinci ayar “ters” P devresi olarak adlandırılır. C1 ve C2 kapasitelerinin yer değiştirmesi, yani “anten” kapasitesinin çok küçük olması nedeniyle bu şekilde adlandırılmıştır.
Bu olgu, Moskova'dan çok eski bir ekipman geliştiricisi tarafından tanımlanmış ve hesaplanmıştır. Forumda GERÇEK, Igor-2 (UA3FDS) seçeneğinin altında. Bu arada, P devresini hesaplamak için hesap makinesini oluştururken Igor Goncharenko'ya çok yardımcı oldu.

Çıkış P devresini açma yöntemleri

Profesyonel iletişimde kullanılan devre çözümleri

Şimdi profesyonel iletişimde kullanılan bazı devre çözümlerine bakalım. Verici çıkış aşamasının seri güç kaynağı yaygın olarak kullanılmaktadır. Değişken vakum kapasitörleri C1 ve C2 olarak kullanılmaktadır. Cam ampullü veya radyo porselenden yapılmış olabilirler. Bu tür değişken kapasitörlerin birçok avantajı vardır. Kayar rotorlu akım toplayıcıları yoktur ve halka tipi oldukları için uçların endüktansı minimumdur. Yüksek frekans aralıkları için çok önemli olan çok düşük başlangıç ​​kapasitansı. Etkileyici kalite faktörü (vakum) ve minimum boyutlar. 50 kW güç için iki litrelik “teneke kutulardan” bahsetmeyelim. Güvenilirlik hakkında, yani. garanti edilen dönüş döngülerinin sayısı (ileri geri) hakkında. İki yıl önce, eski RA “gitti”, KPE tipi KP 1-8 vakum kullanan bir GU43B lamba üzerinde yapıldı.
5-25 Pf. Bu amplifikatör 40 yıldır çalışıyor ve çalışmaya devam edecek.
Profesyonel vericilerde, değişken kapasiteli vakum kapasitörleri (C1 ve C2) bir ayırma kapasitörü ile ayrılmaz; bu, seri kademeli bir güç kaynağı devresi kullandıklarından ve dolayısıyla çalışma voltajını kullandıklarından, vakum KPI'sının çalışma voltajına belirli gereksinimler getirir. KPI üç kat farkla seçilir.

İthal amplifikatörlerde kullanılan devre çözümleri

GU74B lambalar, bir veya iki GU84B, GU78B üzerine yapılan ithal amplifikatörlerin devre sistemlerinde güç sağlamdır ve FCC gereksinimleri çok katıdır. Bu nedenle kural olarak bu amplifikatörlerde PL devresi kullanılır. C1 olarak iki bölümlü değişken kapasitör kondansatörü kullanılmıştır. Biri, yüksek frekans aralıkları için küçük kapasiteli. Bu bölümün başlangıç ​​kapasitesi küçüktür ve maksimum kapasite büyük değildir, yüksek frekans aralıklarında ayarlama yapmak için yeterlidir. Daha büyük kapasiteli başka bir bölüm, düşük frekans aralıklarında çalışmak üzere birinci bölüme paralel bir bisküvi anahtarıyla bağlanır.
Aynı bisküvi anahtarı anot bobinini çalıştırır. Yüksek frekans aralıklarında düşük endüktans vardır ve geri kalanında doludur. Devre sistemi üç ila dört bobinden oluşur. Yüklenen kalite faktörü nispeten düşüktür, dolayısıyla verimlilik yüksektir. PL konturunun kullanılması döngü sisteminde minimum kayıplara ve harmoniklerin iyi filtrelenmesine neden olur. Düşük frekans aralıklarında AMIDON halkalarında kontur bobinleri yapılır.
ACOM'da çalışan çocukluk arkadaşım Christo ile Skipe aracılığıyla sıklıkla iletişim kuruyorum. Şöyle diyor: Amplifikatörlere takılan tüpler önce laboratuvarda eğitiliyor, sonra test ediliyor. Amplifikatör iki tüp (ACOM-2000) kullanıyorsa tüp çiftleri seçilir. Bir lamba kullanan ACOM-1000'e eşlenmemiş lambalar takılıdır. Tüm amplifikatör bileşenleri aynı olduğundan devre, prototip oluşturma aşamasında yalnızca bir kez yapılandırılır. Şasi, bileşen yerleşimi, anot voltajı, bobinler ve bobin verileri; hiçbir şey değişmez. Amplifikatör üretirken sadece 10 metrelik aralığın bobinini hafifçe sıkıştırmak veya genişletmek yeterlidir, geri kalan aralıklar otomatik olarak elde edilir. Bobinlerdeki musluklar üretim sırasında hemen kapatılır.

Çıkış döngü sistemlerinin hesaplamalarının özellikleri

Şu anda internette, kontur sisteminin elemanlarını hızlı ve nispeten doğru bir şekilde hesaplayabildiğimiz birçok "sayma" hesap makinesi var. Ana koşul, programa doğru verileri girmektir. Ve sorunların ortaya çıktığı yer burasıdır. Örneğin: sadece Igor Goncharenko'nun (DL2KQ) değil, benim de saygı duyduğum programda, topraklanmış ızgaralı bir devre kullanarak bir amplifikatörün giriş empedansını belirlemek için bir formül var. Şuna benzer: Rin=R1/S, burada S lambanın eğimidir. Bu formül, lamba değişken eğime sahip karakteristik bir bölümde çalışırken ve aynı anda ızgara akımları ile yaklaşık 90 derecelik anot akımı kesme açısında topraklanmış bir ızgaraya sahip bir amplifikatörümüz olduğunda verilir. Dolayısıyla 1/0.5S formülü burada daha uygundur. Hem bizim hem de yabancı literatürdeki ampirik hesaplama formüllerini karşılaştırdığımızda, en doğru şekilde şu şekilde görüneceği açıktır: şebeke akımlarıyla ve yaklaşık 90 derece kesme açısıyla çalışan bir amplifikatörün giriş empedansı R = 1800/S, R - ohm cinsinden.

Örnek: GK71 lambasını ele alalım, eğimi yaklaşık 5, o zaman 1800/5 = 360 Ohm. Veya eğimi 23 olan GI7B, o zaman 1800/23=78 Ohm.
Görünüşe göre sorun ne? Sonuçta giriş direnci ölçülebilir ve formül şu şekildedir: R=U2/2P. Formül var ama amplifikatör henüz yok, tasarlanıyor! Yukarıdaki materyale, giriş direncinin değerinin frekansa bağlı olduğu ve giriş sinyalinin seviyesine göre değiştiği eklenmelidir. Bu nedenle, tamamen kaba bir hesaplamamız var, çünkü giriş devrelerinin arkasında başka bir elemanımız var, bir filaman veya katot bobini ve onun reaktansı da frekansa bağlı ve kendi ayarlamalarını yapıyor. Kısaca, girişe bağlanan bir SWR ölçer, alıcı-vericiyi amplifikatörle eşleştirme çabalarımızı yansıtacaktır.

Pratik gerçeğin kriteridir!

Şimdi yalnızca VKS hesaplamalarına (veya daha basit bir şekilde çıkış P devresine) dayanan "sayaç" hakkında. Burada da nüanslar var, “sayma defterinde” verilen hesaplama formülü de nispeten yanlış. Amplifikatörün çalışma sınıfını (AB 1, V, C) veya kullanılan lamba tipini (triyot, tetrode, pentot) dikkate almaz - farklı CIAAN'a (anot voltajı kullanım faktörü) sahiptirler. Roe'yi (rezonans empedansı) klasik şekilde hesaplayabilirsiniz.
GU81M için hesaplama: Ua=3000V, Ia=0.5A, Uс2=800V ise devredeki voltajın genlik değeri (Uacont=Ua-Uс2) 3000-800=2200 volta eşittir. Darbedeki anot akımı (Iaimp = Ia *π) 0,5 * 3,14 = 1,57 A, birinci harmonik akımı (I1 = Iaimp * Ia) 1,57 * 0,5 = 0,785 A olacaktır. Bu durumda rezonans direnci (Roe=Ucont/I1) 2200/0.785=2802 Ohm olacaktır. Dolayısıyla lambanın sağladığı güç (Pl=I1*Uacont) 0,785*2200=1727W olacaktır - bu tepe gücüdür. Anot akımının birinci harmoniğinin yarısı ile devredeki voltajın genliğinin çarpımına eşit olan salınım gücü (Pk = I1/2* Uacont), 0,785/2*2200 = 863,5 W veya daha basit olacaktır (Pk = Pl/2). Ayrıca döngü sistemindeki kayıpları da yaklaşık %10 çıkarmalısınız ve yaklaşık 777 watt'lık bir çıkış elde edeceksiniz.
Bu örnekte sadece eşdeğer dirence (Roe) ihtiyacımız vardı ve bu 2802 Ohm'a eşitti. Ancak ampirik formülleri de kullanabilirsiniz: Roе = Ua/Ia*k (tablodan k'yi alıyoruz).

Lamba tipi	Amplifikatör işletim sınıfı
Tetrodlar	0,574	0,512	0,498
Triyotlar ve pentotlar	0,646	0,576	0,56

Bu nedenle “okuyucudan” doğru verileri elde etmek için, ona doğru başlangıç ​​​​verilerini girmeniz gerekir. Hesap makinesi kullanırken sıklıkla şu soru ortaya çıkar: Yüklenen kalite faktörünün hangi değeri girilmelidir? Burada birkaç nokta var. Verici gücü yüksekse ve yalnızca bir P devremiz varsa, harmonikleri "bastırmak" için devrenin yük kalite faktörünü arttırmamız gerekir. Bu da döngü akımlarının artması ve dolayısıyla büyük kayıplar anlamına gelir, ancak avantajları da vardır. Daha yüksek bir kalite faktörü ile zarfın şekli "daha güzel" olur ve çöküntü veya düzlük olmaz, P devresinin dönüşüm katsayısı daha yüksektir. Daha yüksek yüklü Q ile sinyal daha doğrusaldır, ancak böyle bir devredeki kayıplar önemlidir ve dolayısıyla verimlilik daha düşüktür. Biraz farklı nitelikte bir sorunla, yani yüksek frekans aralığında "tam teşekküllü" bir devre oluşturmanın imkansızlığıyla karşı karşıyayız. Bunun birkaç nedeni var - bu, lambanın büyük çıkış kapasitesi ve büyük Karaca'dır. Sonuçta, büyük bir rezonans direnciyle, hesaplanan optimal veriler gerçeğe uymuyor. Böyle "ideal" bir P devresi üretmek neredeyse imkansızdır (Şekil 1).

P devresinin "sıcak" kapasitansının hesaplanan değeri küçük olduğundan ve elimizde: lambanın çıkış kapasitansı (10-30 Pf), artı kapasitörün başlangıç ​​kapasitansı (3-15 Pf), artı indüktör kapasitansı (7-12 Pf) artı montaj kapasitansı ( 3-5Pf) ve sonuç olarak o kadar "yükselir" ki normal kontur gerçekleşmez. Yüklenen kalite faktörünü arttırmak gerekir ve keskin bir şekilde artan döngü akımları nedeniyle birçok sorun ortaya çıkar - döngüde artan kayıplar, kapasitörler, anahtarlama elemanları ve hatta daha güçlü olması gereken bobinin kendisi için gereksinimler . Bu problemler büyük ölçüde kademeli seri güç kaynağı devresi ile çözülebilir (Şekil 2).

P devresinden daha yüksek bir harmonik filtreleme katsayısına sahiptir. PL devresinde akımlar büyük değildir, bu da daha az kayıp olduğu anlamına gelir.

Çıkış döngü sisteminin bobinlerinin yerleştirilmesi

Kural olarak, amplifikatörde iki veya üç tane vardır. Bobinlerin karşılıklı endüktansının minimum olması için birbirlerine dik olarak yerleştirilmelidirler.
Anahtarlama elemanlarına olan bağlantılar mümkün olduğu kadar kısa olmalıdır. Muslukların kendileri, bu arada, bobinlerin kendisi gibi, uygun bir çevreye sahip geniş ama esnek baralardan yapılmıştır. Özellikle bobinin ucundan, duvarlardan ve ekranlardan 1-2 çap uzağa yerleştirilmesi gerekir. Bobinlerin rasyonel düzenine iyi bir örnek, güçlü endüstriyel ithal amplifikatörlerdir. Kontur sisteminin cilalanmış ve direnci düşük olan duvarları, kontur sisteminin altında cilalı bakır levhadır. Gövde ve duvarlar bobin tarafından ısıtılmıyor, her şey yansıyor!

Çıkış P devresinin soğuk ayarı

Genellikle Lugansk'taki "teknik yuvarlak masada" şu soru sorulur: "soğukta" uygun cihazlar olmadan amplifikatörün çıkış P devresini nasıl yapılandırabilir ve amatör gruplar için bobin musluklarını nasıl seçebilirsiniz?
Yöntem oldukça eski ve aşağıdaki gibidir. Öncelikle amplifikatörünüzün rezonans empedansını (Roe) belirlemeniz gerekir. Roe değeri amplifikatör hesaplamalarınızdan alınır veya yukarıda açıklanan formülü kullanın.

Daha sonra, lamba anotu ile ortak kablo (şasi) arasına Roe'ye eşit direnç ve 4-5 watt güç ile endüktif olmayan (veya düşük endüktanslı) bir direnç bağlamanız gerekir. Bu direncin bağlantı kabloları mümkün olduğu kadar kısa olmalıdır. Çıkış P devresi, amplifikatör muhafazasına monte edilmiş bir devre sistemi ile yapılandırılmıştır.

Dikkat! Tüm amplifikatör besleme voltajları kapatılmalıdır!

Alıcı-vericinin çıkışı kısa bir kablo parçasıyla amplifikatörün çıkışına bağlanır. “Bypass” rölesi “iletim” moduna geçirilir. Alıcı-vericinin dahili ayarlayıcısının kapatılması gerekirken, alıcı-vericinin frekansını istenen aralığın ortasına ayarlayın. Alıcı-vericiden 5 watt gücünde bir taşıyıcı (CW modu) beslenir.
C1 ve C2 ayar düğmelerini değiştirerek ve istenen amatör radyo aralığı için bobin endüktansını veya kademesini seçerek, alıcı-verici çıkışı ile amplifikatör çıkışı arasında minimum bir SWR elde ederiz. Alıcı-vericide yerleşik olan SWR ölçeri kullanabilir veya alıcı-verici ile amplifikatör arasına harici bir tane bağlayabilirsiniz.
Ayarlamaya düşük frekans aralıklarıyla başlamak, yavaş yavaş daha yüksek frekanslara geçmek daha iyidir.
Çıkış döngü sistemini kurduktan sonra anot ile ortak kablo (şasi) arasındaki ayar direncini çıkarmayı unutmayın!

Tüm radyo amatörleri, mali açıdan da dahil olmak üzere, GU78B, GU84B ve hatta GU74B gibi tüpler kullanan bir amplifikatöre sahip olma yeteneğine sahip değildir. Bu nedenle, sahip olduğumuz şeye sahibiz - sonunda mevcut olandan bir amplifikatör inşa etmeliyiz.

Bu makalenin bir amplifikatör oluşturmak için doğru devre çözümlerini seçmenize yardımcı olacağını umuyorum.

Saygılarımla Vladimir (UR5MD).