Snip ii 23 88 mga istrukturang bakal. isinasaalang-alang ang mga kondisyon ng pagpapatakbo at layunin ng mga istruktura
Ang paggawa ay hindi nangangahulugan ng pagbili ng mura at pagbebenta ng mataas. Nangangahulugan ito, sa halip, pagbili ng mga hilaw na materyales, sa mga makatwirang presyo, at pag-convert sa mga ito, sa marahil ang pinakamaliit na karagdagang gastos, sa isang magandang produkto...
Henry Ford
LAHAT NG DOKUMENTO -->91 MGA MATERYAL AT PAGTAYO SA PAGBUO -->91.080 Mga istruktura ng gusali -->91.080.10 Mga istrukturang metal
SNiP II-23-81*. Mga istrukturang bakal
Sa mechanical engineering portal www.site maaari mong i-download nang libre ang mga dokumento ng regulasyon ng interes, tulad ng GOST, OST, TU, PUE, SNiP, ONTP, NPB, VSN at marami pang iba. Sa kasalukuyan, ang database ay naglalaman ng humigit-kumulang 9,000 na mga dokumento. Ang mga dokumento ay ipinakita dito para sa mga layuning pang-impormasyon at pang-edukasyon at natanggap alinman mula sa iba pang mga site na nag-aalok ng mga libreng pag-download ng GOST at iba pang dokumentasyon ng regulasyon, o ipinadala nang walang bayad ng ibang mga gumagamit. Samakatuwid, ang pangangasiwa ng portal ay hindi mananagot para sa mga kamalian sa ibinigay na impormasyon. Gumagamit ka ng mga GOST, OST, TU, SNiP, atbp. na na-download mula sa aming website sa iyong sariling peligro at panganib.
Sa kasamaang palad, hindi lahat ng dokumentasyon ng regulasyon ay ipinakita sa portal, kaya lubos kaming magpapasalamat sa mga nagpapadala ng mga dokumentong nawawala sa site, tulad ng SNiP, OST, TU, VSN, atbp.
Ang mga dokumento ay ipinakita sa *.doc, *.tiff, *.pdf, atbp. na mga format at naka-package sa isang rar archive.
Mga rekomendasyon para sa paghahanap ng mga GOST, snips, vsn, ost, ontp, npb, atbp. :
Kung hindi mo alam ang eksaktong pangalan ng GOST o ibang dokumento, pagkatapos ay ipasok ang mga salita nang walang mga pagtatapos sa larangan ng paghahanap. Ang mga resulta ng paghahanap ay nakadepende sa pagkakasunud-sunod ng mga salita sa query, kaya kung hindi mo mahanap ang dokumentong hinahanap mo sa unang pagkakataon, inirerekomenda naming baguhin ang pagkakasunud-sunod ng salita.
Halimbawa: kailangan mong hanapin ang GOST 8645-68 "Mga parihabang bakal na tubo. Assortment". Kung ipinasok mo ang "GOST pipe assortment" sa field ng paghahanap, ang paghahanap ay magbabalik ng 0 na dokumento, ngunit kung ipinasok mo ang "GOST pipe assortment," ang paghahanap ay magbabalik ng 13 dokumento, kabilang ang kinakailangan.
Salamat sa iyong pansin sa portal, at inaasahan namin na ang impormasyong ibinigay ay kapaki-pakinabang! Good luck sa trabaho at pag-aaral
GOSTROY USSR
MGA REGULASYON SA PAGBUO
SNiP II-23-81*
Bahagi II
Mga pamantayan sa disenyo
Kabanata 23
Mga istrukturang bakal
Naaprubahansa amin
Dekreto ng USSR State Construction Committee
na may petsang Agosto 14, 1981 Blg. 144
Moscow
Central Institute
karaniwang disenyo
PINUNO NG TsNIISK im. Kucherenko kasama ang pakikilahok ng TsNIIproektstalkonstruktsii ng USSR State Construction Committee, MISI na pinangalanan. V.V. Kuibyshev ng USSR Ministry of Higher Education, ang Energosetproekt Institute at ang Mosgidrostal Design Bureau ng USSR Ministry of Energy.
Ang mga pamantayang ito ay binuo bilang isang pag-unlad ng GOST 27751-88 "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga pangunahing probisyon para sa mga kalkulasyon" at ST SEV 3972-83 "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga istrukturang bakal. Mga pangunahing probisyon para sa pagkalkula."
Sa pagpasok sa puwersa ng mga kodigo at regulasyong ito ng gusali, ang mga sumusunod ay nagiging hindi wasto:
SNiP II-V.3-72 “Mga istrukturang bakal. Mga pamantayan sa disenyo";
mga pagbabago sa SNiP II-B.3-72 “Mga istrukturang bakal. Mga pamantayan sa disenyo" na inaprubahan ng mga resolusyon ng USSR State Construction Committee:
SNiPII-I.9-62 "Mga linya ng paghahatid ng kuryente na may boltahe na higit sa 1 kV. Mga pamantayan sa disenyo" (seksyon "Disenyo ng mga istrukturang bakal para sa mga suporta sa linya ng transmisyon ng kuryente sa itaas");
mga pagbabago sa SNiP II-I.9-62 "Mga linya ng paghahatid ng kuryente na may boltahe sa itaas ng 1 kV. Mga pamantayan sa disenyo", na inaprubahan ng Decree ng USSR State Construction Committee na may petsang Abril 10, 1975;
"Mga patnubay para sa disenyo ng mga istrukturang metal ng mga istruktura ng antena ng mga pasilidad ng komunikasyon" (SN 376-67).
Ang mga pagbabago ay ginawa sa SNiP II-23-81*, na inaprubahan ng mga resolusyon ng USSR State Construction Committee No. 120 ng Hulyo 25, 1984, No. 218 ng Disyembre 11, 1985, No. 69 ng Disyembre 29, 1986, No. 132 ng Hulyo 8, 1988, Blg. 121 ng Hulyo 12, 1989
Ang mga pangunahing pagtatalaga ng titik ay ibinibigay sa apendiks. 9*.
Ang mga seksyon, talata, talahanayan, formula, apendise at mga caption sa mga guhit kung saan ginawa ang mga pagbabago ay minarkahan sa mga kodigo at regulasyong ito ng gusali na may asterisk.
Mga editor - mga inhinyero F.M. Shlemin, SA.P. Poddubny(Gosstroy USSR), Doctor of Engineering. science prof. SA.A. Baldin, Ph.D. tech. mga agham G.E. Velsky(TsNIISK Gosstroy USSR), inhinyero. E.M. Buharin("Energosetproekt" Ministri ng Enerhiya ng USSR), inhinyero. N.SA. SiyaVelev(SKB "Mosgidrostal" Ministri ng Enerhiya ng USSR).
KailanKapag gumagamit ng isang dokumento ng regulasyon, dapat isaalang-alang ng isa ang mga naaprubahang pagbabago sa mga code at regulasyon ng gusali at mga pamantayan ng estado na inilathala sa journal na "Bulletin of Construction Equipment", "Collection of Amendments to Construction Codes and Rules" ng USSR State Construction Committee at ang index ng impormasyon na "Mga Pamantayan ng Estado ng USSR" ng Pamantayan ng Estado ng USSR.
1. PANGKALAHATANG PROBISYON
1.1. Ang mga pamantayang ito ay dapat sundin kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal na gusali ng mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin.
Ang mga pamantayan ay hindi nalalapat sa disenyo ng mga istrukturang bakal para sa mga tulay, mga tunnel ng transportasyon at mga tubo sa ilalim ng mga pilapil.
Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal sa ilalim ng mga espesyal na kondisyon ng pagpapatakbo (halimbawa, mga istruktura ng mga blast furnace, pangunahing at proseso ng mga pipeline, mga tangke ng espesyal na layunin, mga istruktura ng mga gusali na nakalantad sa seismic, matinding epekto sa temperatura o pagkakalantad sa mga agresibong kapaligiran, mga istruktura ng mga istrukturang haydroliko sa labas ng pampang), mga istruktura ng mga natatanging gusali at istruktura, pati na rin ang mga espesyal na uri ng mga istraktura (halimbawa, prestressed, spatial, hanging), ang mga karagdagang kinakailangan ay dapat sundin na sumasalamin sa mga tampok ng pagpapatakbo ng mga istrukturang ito, na ibinigay para sa mga nauugnay na dokumento ng regulasyon na naaprubahan o napagkasunduan. ng USSR State Construction Committee.
1.2. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal, dapat sumunod ang isa sa mga pamantayan ng SNiP para sa proteksyon ng mga istruktura ng gusali mula sa mga pamantayan sa kaligtasan ng kaagnasan at sunog para sa disenyo ng mga gusali at istruktura. Ang pagtaas ng kapal ng mga pinagsamang produkto at mga dingding ng tubo upang maprotektahan ang mga istruktura mula sa kaagnasan at dagdagan ang paglaban sa sunog ng mga istraktura ay hindi pinapayagan.
Ang lahat ng mga istraktura ay dapat na naa-access para sa pagmamasid, paglilinis, pagpipinta, at hindi dapat mapanatili ang kahalumigmigan o hadlangan ang bentilasyon. Ang mga saradong profile ay dapat na selyado.
1.3*. Kapag nagdidisenyo ng mga istraktura ng maternity dapat mong:
piliin ang pinakamainam na teknikal at pang-ekonomiyang mga scheme ng mga istruktura at cross-section ng mga elemento;
gumamit ng matipid na pinagsamang mga profile at mahusay na bakal;
gumamit, bilang panuntunan, pinag-isang pamantayan o karaniwang mga disenyo para sa mga gusali at istruktura;
gumamit ng mga progresibong istruktura (mga sistemang spatial na gawa sa mga karaniwang elemento; mga istruktura na pinagsasama ang mga function na nagdadala ng pagkarga at nakapaloob; prestressed, cable-stayed, manipis na sheet at pinagsamang mga istruktura na gawa sa iba't ibang bakal);
magbigay para sa paggawa ng paggawa at pag-install ng mga istruktura;
gumamit ng mga disenyo na tinitiyak ang pinakamababang lakas ng paggawa ng kanilang paggawa, transportasyon at pag-install;
magbigay, bilang panuntunan, para sa in-line na produksyon ng mga istruktura at ang kanilang conveyor o malaking-block na pag-install;
magbigay para sa paggamit ng mga progresibong uri ng mga koneksyon sa pabrika (awtomatiko at semi-awtomatikong hinang, mga flanged na koneksyon, na may mga milled na dulo, bolted na koneksyon, kabilang ang mga mataas na lakas, atbp.);
magbigay, bilang panuntunan, ang mga mounting na koneksyon na may mga bolts, kabilang ang mga mataas na lakas; pinahihintulutan ang mga welded na koneksyon sa pag-install na may naaangkop na katwiran;
sumunod sa mga kinakailangan ng mga pamantayan ng estado para sa mga istruktura ng kaukulang uri.
1.4. Kapag nagdidisenyo ng mga gusali at istruktura, kinakailangan na magpatibay ng mga iskema ng istruktura na tinitiyak ang lakas, katatagan at spatial immutability ng mga gusali at istruktura sa kabuuan, pati na rin ang kanilang mga indibidwal na elemento sa panahon ng transportasyon, pag-install at operasyon.
1.5*. Ang mga bakal at mga materyales sa koneksyon, mga paghihigpit sa paggamit ng mga S345T at S375T na bakal, pati na rin ang mga karagdagang kinakailangan para sa ibinibigay na bakal na ibinigay para sa mga pamantayan ng estado at mga pamantayan ng CMEA o mga teknikal na detalye, ay dapat ipahiwatig sa mga guhit na gumagana (DM) at pagdedetalye (DMC). ng mga istrukturang bakal at sa dokumentasyon para sa pag-order ng mga materyales.
Depende sa mga katangian ng mga istraktura at ang kanilang mga bahagi, kinakailangang ipahiwatig ang klase ng pagpapatuloy alinsunod sa GOST 27772-88 kapag nag-order ng bakal.
1.6*. Ang mga istrukturang bakal at ang kanilang mga kalkulasyon ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng GOST 27751-88 "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga pangunahing probisyon para sa mga kalkulasyon" at ST SEV 3972-83 "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga istrukturang bakal. Mga pangunahing probisyon para sa pagkalkula."
1.7. Ang mga scheme ng disenyo at mga pangunahing pagpapalagay sa pagkalkula ay dapat na sumasalamin sa aktwal na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga istrukturang bakal.
Ang mga istrukturang bakal ay dapat na karaniwang idinisenyo bilang pinag-isang spatial system.
Kapag hinahati ang pinag-isang spatial system sa magkakahiwalay na mga flat na istraktura, ang pakikipag-ugnayan ng mga elemento sa bawat isa at sa base ay dapat isaalang-alang.
Ang pagpili ng mga scheme ng disenyo, pati na rin ang mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istruktura ng bakal, ay dapat gawin na isinasaalang-alang ang epektibong paggamit ng mga computer.
1.8. Ang mga kalkulasyon ng mga istruktura ng bakal ay dapat, bilang isang patakaran, na isinasaalang-alang ang hindi nababanat na mga deformasyon ng bakal.
Para sa mga statically indeterminate na istruktura, ang paraan ng pagkalkula kung saan isinasaalang-alang ang inelastic deformation ng bakal ay hindi pa binuo, ang mga puwersa ng disenyo (baluktot at torsional moments, longitudinal at transverse forces) ay dapat matukoy sa ilalim ng pagpapalagay ng nababanat na mga deformation ng bakal ayon sa isang hindi deformed scheme.
Sa isang naaangkop na pag-aaral sa pagiging posible, ang pagkalkula ay maaaring isagawa gamit ang isang deformed scheme na isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga paggalaw ng istruktura sa ilalim ng pagkarga.
1.9. Ang mga elemento ng mga istrukturang bakal ay dapat na may pinakamababang mga cross-section na nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga pamantayang ito, na isinasaalang-alang ang hanay ng mga pinagsamang produkto at tubo. Sa mga composite na seksyon na itinatag sa pamamagitan ng pagkalkula, ang undervoltage ay hindi dapat lumampas sa 5%.
2. MGA MATERYAL PARA SA MGA ISTRUKTURA AT KONEKSIYON
2.1*. Depende sa antas ng responsibilidad ng mga istruktura ng mga gusali at istruktura, pati na rin sa mga kondisyon ng kanilang operasyon, ang lahat ng mga istraktura ay nahahati sa apat na grupo. Ang mga bakal para sa mga istrukturang bakal ng mga gusali at istruktura ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 50*.
Ang bakal para sa mga istrukturang itinayo sa mga klimatikong rehiyon I 1, I 2, II 2 at II 3, ngunit pinapatakbo sa mga pinainit na silid, ay dapat kunin tulad ng para sa klimatiko na rehiyon II 4 ayon sa Talahanayan. 50*, maliban sa bakal na C245 at C275 para sa mga istruktura ng pangkat 2.
Para sa mga flange connection at frame assemblies, dapat gamitin ang mga rolled na produkto ayon sa TU 14-1-4431-88.
2.2*. Para sa welding steel structures, ang mga sumusunod ay dapat gamitin: electrodes para sa manual arc welding alinsunod sa GOST 9467-75*; welding wire ayon sa GOST 2246-70*; mga flux ayon sa GOST 9087-81*; carbon dioxide ayon sa GOST 8050-85.
Ang mga materyales sa hinang at teknolohiya ng hinang na ginamit ay dapat tiyakin na ang tensile strength ng weld metal ay hindi mas mababa sa karaniwang halaga ng tensile strength Run base metal, pati na rin ang mga halaga ng katigasan, lakas ng epekto at kamag-anak na pagpahaba ng metal ng mga welded joints, na itinatag ng may-katuturang mga dokumento ng regulasyon.
2.3*. Ang mga paghahagis (mga bahaging sumusuporta, atbp.) para sa mga istrukturang bakal ay dapat na idinisenyo mula sa mga grado ng carbon steel na 15L, 25L, 35L at 45L, na nakakatugon sa mga kinakailangan para sa mga grupo ng paghahagis ng II o III ayon sa GOST 977-75*, pati na rin mula sa grey cast iron mga grado SCh15, SCh20, SCh25 at SCh30, na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 1412-85.
2.4*. Para sa mga bolted na koneksyon, mga steel bolts at nuts na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 1759.0-87*, GOST 1759.4-87* at GOST 1759.5-87* at mga washer na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 18123-82* ay dapat gamitin.
Ang mga bolts ay dapat italaga ayon sa talahanayan. 57* at GOST 15589-70*, GOST 15591-70*, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, at kapag nililimitahan ang joint deformations - ayon sa GOST 7805-70*.
Ang mga mani ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 5915-70*: para sa mga bolts ng mga klase ng lakas 4.6, 4.8, 5.6 at 5.8 - nuts ng strength class 4; para sa mga bolts ng mga klase ng lakas 6.6 at 8.8 - mga nuts ng mga klase ng lakas 5 at 6, ayon sa pagkakabanggit, para sa mga bolts ng klase ng lakas 10.9 - mga nuts ng klase ng lakas 8.
Ang mga sumusunod na washers ay dapat gamitin: round washers alinsunod sa GOST 11371-78*, oblique washers alinsunod sa GOST 10906-78* at normal spring washers alinsunod sa GOST 6402-70*.
2.5*. Ang pagpili ng mga grado ng bakal para sa mga bolt ng pundasyon ay dapat gawin alinsunod sa GOST 24379.0-80, at ang kanilang disenyo at sukat ay dapat gawin alinsunod sa GOST 24379.1-80*
Ang mga bolts (hugis-U) para sa pag-fasten ng mga wire ng lalaki ng mga istruktura ng komunikasyon ng antenna, pati na rin ang hugis-U at mga bolts ng pundasyon para sa mga suporta ng mga overhead na linya ng kuryente at mga distribution device ay dapat gamitin mula sa mga gradong bakal: 09G2S-8 at 10G2S1-8 ayon sa GOST 19281-73* na may karagdagang kinakailangan na lakas ng epekto sa temperaturang minus 60 °C ay hindi bababa sa 30 J / cm 2 (3 kgf m/cm 2) sa klimatiko na rehiyon I 1; 09G2S-6 at 10G2S1-6 ayon sa GOST 19281-73* sa mga klimatikong rehiyon I 2, II 2 at II 3; VSt3sp2 ayon sa GOST 380-71* (mula noong 1990 St3sp2-1 ayon sa GOST 535-88) sa lahat ng iba pang klimatiko na rehiyon.
2.6*. Ang mga mani para sa pundasyon at U-bolts ay dapat gamitin:
para sa mga bolts na gawa sa bakal na grado VSt3sp2 at 20 - klase ng lakas 4 ayon sa GOST 1759.5-87*;
para sa mga bolts na gawa sa bakal na grado 09G2S at 10G2S1 - klase ng lakas na hindi mas mababa sa 5 ayon sa GOST 1759.5-87*. Pinapayagan na gumamit ng mga mani na gawa sa mga grado ng bakal na tinatanggap para sa mga bolts.
Ang mga mani para sa pundasyon at U-bolts na may diameter na mas mababa sa 48 mm ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 5915-70*, para sa bolts na may diameter na higit sa 48 mm - alinsunod sa GOST 10605-72*.
2.7*. Ang mga bolt na may mataas na lakas ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 22353-77*, GOST 22356-77* at TU 14-4-1345-85; nuts at washers para sa kanila - alinsunod sa GOST 22354-77* at GOST 22355-77*.
2.8*. Para sa load-bearing elements ng suspended coverings, guy wires para sa overhead lines at outdoor switchgear, mast at tower, pati na rin ang prestressing elements sa prestressed structures, ang mga sumusunod ay dapat gamitin:
spiral ropes ayon sa GOST 3062-80*; GOST 3063-80*; GOST 3064-80*;
double lay ropes ayon sa GOST 3066-80*; GOST 3067-74*; GOST 3068-74*;GOST 3081-80*; GOST 7669-80*;GOST 14954-80*;
closed load-bearing ropes ayon sa GOST 3090-73*; GOST 18900-73*;GOST 18901-73*; GOST 18902-73*; GOST 7675-73*; GOST 7676-73*;
mga bundle at strands ng parallel wire na nabuo mula sa rope wire na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 7372-79*.
2.9. Ang mga pisikal na katangian ng mga materyales na ginagamit para sa mga istrukturang bakal ay dapat kunin alinsunod sa App. 3.
3. MGA KATANGIAN NG DESIGN NG MGA MATERYAL AT KONEKSIYON
3.1*. Ang kinakalkula na mga resistensya ng mga produktong pinagsama, mga baluktot na seksyon at mga tubo para sa iba't ibang uri ng mga estado ng stress ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa Talahanayan. 1*.
3.2*. Ang mga halaga ng mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa pinagsama na materyal, mga baluktot na seksyon at mga tubo ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 2*.
Ang kinakalkula na mga pagtutol sa pag-igting, compression at baluktot ng sheet, malawak na banda na unibersal at hugis na pinagsama na mga produkto ay ibinibigay sa talahanayan. 51*, mga tubo - sa talahanayan. 51, a. Ang kinakalkula na mga pagtutol ng mga baluktot na profile ay dapat kunin na katumbas ng kinakalkula na mga pagtutol ng mga pinagsama na mga sheet mula sa kung saan sila ginawa, habang posible na isaalang-alang ang pagpapatigas ng pinagsamang sheet na bakal sa bending zone.
Ang mga resistensya ng disenyo ng mga produkto ng bilog, parisukat at strip ay dapat matukoy ayon sa talahanayan. 1*, pagkuha ng mga halaga Ryn At Run katumbas, ayon sa pagkakabanggit, sa lakas ng ani at pansamantalang pagtutol ayon sa TU 14-1-3023-80, GOST 380-71** (mula noong 1990 GOST 535-88) at GOST 19281-73*.
Talahanayan 1*
Tense na estado | Simbolo | Kinakalkula ang paglaban ng mga pinagsamang produkto at tubo |
|
Pag-igting, compression at baluktot | Sa pamamagitan ng lakas ng ani | Ry | Ry= Ryn / γn |
Ayon sa pansamantalang pagtutol | Ru= Takbo / γm |
||
Rs= 0,58 Ryn / γm |
|||
Pagbagsak ng dulo ng ibabaw (kung nilagyan) | Rp= Takbo / γm |
||
Lokal na pagdurog sa mga cylindrical na bisagra (trunnions) sa mahigpit na pagkakadikit | Rlp= 0,5 Takbo / γm |
||
Diametric compression ng mga roller (na may libreng contact sa mga istruktura na may limitadong kadaliang kumilos) | RCD= 0,025 Takbo / γm |
||
Ang pagtatalaga ay pinagtibay sa talahanayan. 1*:
γ m- koepisyent ng pagiging maaasahan para sa materyal, na tinutukoy alinsunod sa sugnay 3.2*.
(Susog. Liham na may petsang 11/17/2008)
Talahanayan 2*
Isaad ang pamantayan o teknikal na kondisyon para sa pagrenta | Salik ng pagiging maaasahan ayon sa materyal γ t |
GOST 27772-88 (maliban sa mga bakal na S590, S590K); TU 14-1-3023-80 (para sa bilog, parisukat, strip) | |
GOST 27772-88 (bakal S590, S590K); GOST 380-71** (para sa mga bilog at parisukat na may mga sukat na hindi kasama sa TU 14-1-3023-80); GOST 19281-73* [para sa mga bilog at parisukat na may lakas ng ani na hanggang 380 MPa (39 kgf/mm 2) at hindi kasama sa TU 14-1-3023-80]; GOST 10705-80*; GOST 10706- 76* | |
GOST 19281-73* [para sa isang bilog at isang parisukat na may lakas ng ani na higit sa 380 MPa (39 kgf/mm 2) at mga sukat na hindi kasama sa TU 14-1-3023-80]; GOST 8731-87; TU 14-3-567-76 |
Ang kinakalkula na paglaban ng mga pinagsamang produkto sa pagdurog ng dulong ibabaw, lokal na pagdurog sa mga cylindrical na bisagra at diametric compression ng mga roller ay ibinibigay sa Talahanayan. 52*.
3.3. Ang kinakalkula na mga resistensya ng mga castings na gawa sa carbon steel at gray na cast iron ay dapat kunin ayon sa mga talahanayan 53 at 54.
3.4. Ang mga kinakalkula na resistensya ng mga welded joints para sa iba't ibang uri ng joints at stress states ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa Table. 3.
Talahanayan 3
Mga welded joints | Tense na estado | Simbolo | Kinakalkula ang paglaban ng mga welded joints |
||
Puwit | Compression. Pag-unat at pagbaluktot sa panahon ng awtomatiko, semi-awtomatikong o manu-manong hinang na may pisikal na kontrol sa kalidad ng mga tahi | Sa pamamagitan ng lakas ng ani | Rwy = Ry |
||
Ayon sa pansamantalang pagtutol | R wu = R u |
||||
Pag-unat at pagbaluktot sa panahon ng awtomatiko, semi-awtomatiko o manu-manong hinang | Sa pamamagitan ng lakas ng ani | Rwy = 0,85 Ry |
|||
Rws = R s |
|||||
May mga tahi sa sulok | Hiwa (kondisyon) | Para sa weld metal | |||
Para sa mga hangganan ng metal fusion | Rwz = 0,45 Takbo |
||||
Mga Tala: 1. Para sa mga tahi na ginawa sa pamamagitan ng hand welding, ang mga halaga Rwun dapat kunin na katumbas ng mga halaga ng lakas ng makunat ng weld metal na tinukoy sa GOST 9467-75*.
2. Para sa mga tahi na ginawa ng awtomatiko o semi-awtomatikong hinang, ang mga halaga R wun dapat kunin ayon sa Talahanayan 4* ng mga pamantayang ito.
3. Mga halaga ng koepisyent ng pagiging maaasahan para sa weld material γ wm dapat kunin katumbas ng: 1.25 - na may mga halaga R wun hindi hihigit sa 490 MPa (5000 kgf/cm 2); 1.35 - na may mga halaga R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) o higit pa.
Ang kinakalkula na mga resistensya ng butt joints ng mga elemento na gawa sa bakal na may iba't ibang standard resistances ay dapat kunin tulad ng para sa butt joints na gawa sa bakal na may mas mababang halaga ng standard resistance.
Ang kinakalkula na mga resistensya ng weld metal ng welded joints na may fillet welds ay ibinibigay sa Table. 56.
3.5. Ang mga kinakalkula na resistensya ng mga single-bolt na koneksyon ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa talahanayan. 5*.
Ang kinakalkula na paggugupit at makunat na lakas ng mga bolts ay ibinibigay sa Talahanayan. 58*, pagbagsak ng mga elemento na konektado ng bolts - sa talahanayan. 59*.
3.6*. Disenyo ng makunat na lakas ng mga bolt ng pundasyon Rba dapat matukoy ng formula
Rba = 0,5R. (1)
Disenyo ng Tensile Strength ng U-Bolts R bv, na tinukoy sa sugnay 2.5*, ay dapat matukoy ng formula
Rbv= 0,45 Run. (2)
Ang kinakalkula na lakas ng makunat ng mga bolt ng pundasyon ay ibinibigay sa talahanayan. 60*.
3.7. Idisenyo ang makunat na lakas ng mga bolt na may mataas na lakas Rbh dapat matukoy ng formula
Rbh= 0,7 Rtinapay, (3)
saan R bun- ang pinakamaliit na pansamantalang tensile strength ng bolt, na kinuha ayon sa talahanayan. 61*.
3.8. Idisenyo ang makunat na lakas ng high tensile steel wire Rdh, na ginagamit sa anyo ng mga bundle o strands, ay dapat matukoy ng formula
Rdh= 0,63Run. (4)
Talahanayan 4*
Mga marka ng kawad (ayon sa GOST 2246-70*) para sa awtomatiko o semi-awtomatikong hinang | Mga grado ng flux-cored wire (ayon sa GOST 26271-84) | Mga halaga ng karaniwang paglaban ng weld metal R wun, MPa (kgf/cm 2) |
|
nakalubog (GOST 9087-81*) | sa carbon dioxide (ayon sa GOST 8050-85) o sa pinaghalong argon nito (ayon sa GOST 10157-79*) |
||
Sv-08, Sv-08A | |||
PP-AN8, PP-AN3 | |||
Sv-10NMA, Sv-10G2 | |||
Sv-08HN2GMYU, | Sv-10ХГ2СМА, Sv-08HG2SDYu | ||
* Kapag hinang gamit ang Sv-08G2S wire, ang halaga Rwun dapat kunin na katumbas ng 590 MPa (6000 kgf/cm 2) para lamang sa fillet welds na may binti kf≤ 8 mm sa mga istrukturang gawa sa bakal na may yield strength na 440 MPa (4500 kgf/cm2) o higit pa.
Talahanayan 5*
Tense na estado | Simbolo | Disenyo ng mga resistensya ng single-bolt na koneksyon |
|||
paggugupit at pag-igting ng mga klase ng bolts | pagbagsak ng mga konektadong elemento ng bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm 2) |
||||
Rbs = 0,38 Rtinapay | Rbs = 0,4 Rtinapay | Rbs = 0,4 Rtinapay | |||
Nagbabanat | Rbt = 0,42 Rtinapay | Rbt = 0,4 Rtinapay | Rbt = 0,5 Rtinapay | ||
Rbp | |||||
a) bolts ng katumpakan klase A | |||||
b) bolts ng katumpakan klase B at C | |||||
Tandaan. Pinapayagan na gumamit ng mga high-strength bolts na walang adjustable tension na gawa sa steel grade 40X "select", habang ang kinakalkula na pagtutol Rbs At R bt ay dapat na tinutukoy bilang para sa bolts ng klase 10.9, at ang disenyo ng paglaban Rbp para sa bolts ng katumpakan klase B at C.
Ang mga high-strength bolts alinsunod sa TU 14-4-1345-85 ay maaari lamang gamitin kapag nagtatrabaho nang may tensyon.
3.9. Ang halaga ng kinakalkula na paglaban (puwersa) sa pag-igting ng isang bakal na lubid ay dapat kunin na katumbas ng halaga ng pagkasira ng puwersa ng lubid sa kabuuan, na itinatag ng mga pamantayan ng estado o mga teknikal na pagtutukoy para sa mga lubid na bakal, na hinati sa koepisyent ng pagiging maaasahan γ m = 1,6.
4*. ACCOUNTING OPERATING CONDITIONS AT LAYUNIN NG MGA ISTRUKTURA
Kapag kinakalkula ang mga istruktura at koneksyon, ang mga sumusunod ay dapat isaalang-alang:
mga koepisyent ng pagiging maaasahan ayon sa layunin γ n pinagtibay alinsunod sa Mga Panuntunan para sa pagsasaalang-alang sa antas ng responsibilidad ng mga gusali at istruktura kapag nagdidisenyo ng mga istruktura;
kadahilanan ng pagiging maaasahan γ u= 1.3 para sa mga elemento ng istruktura na kinakalkula para sa lakas gamit ang mga resistensya ng disenyo Ru;
koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho γ c at koneksyon operating condition coefficients γ b, tinanggap ayon sa talahanayan. 6* at 35* na seksyon ng mga pamantayang ito para sa disenyo ng mga gusali, istruktura at istruktura, pati na rin ang app. 4*.
Talahanayan 6*
Mga elemento ng istruktura | Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho γ s |
1. Solid beam at compressed elements ng floor trusses sa ilalim ng mga bulwagan ng mga sinehan, club, sinehan, under stand, sa ilalim ng mga tindahan, deposito ng libro at archive, atbp. kapag ang bigat ng mga sahig ay katumbas o mas malaki kaysa sa live load | |
2. Mga haligi ng mga pampublikong gusali at suporta ng mga water tower | |
3. Mga naka-compress na pangunahing elemento (maliban sa mga sumusuporta) ng isang pinagsama-samang T-section na sala-sala mula sa mga sulok ng welded covering at ceiling trusses (halimbawa, rafters at katulad na trusses) na may flexibility λ ≥ 60 | |
4. Solid beam sa mga kalkulasyon para sa pangkalahatang katatagan sa φ b < 1,0 | |
5. Tightenings, rods, braces, pendants na gawa sa ginulong bakal | |
6. Mga elemento ng mga pangunahing istruktura ng mga coatings at kisame: | |
a) naka-compress (maliban sa mga saradong tubular na seksyon) sa mga kalkulasyon ng katatagan | |
b) nakaunat sa mga welded na istruktura | |
c) makunat, naka-compress, pati na rin ang mga butt lining sa mga bolted na istruktura (maliban sa mga istruktura na may mataas na lakas na bolts) na gawa sa bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm 2), na may static na pagkarga, sa mga kalkulasyon ng lakas | |
7. Solid composite beam, column, pati na rin ang butt plates na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm2), na may static na load at ginawa gamit ang bolted connections (maliban sa mga koneksyon na may high-strength bolts ), sa mga kalkulasyon ng lakas | |
8. Mga seksyon ng mga pinagsama at welded na elemento, pati na rin ang mga lining na gawa sa bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm2) sa mga joints na ginawa gamit ang bolts (maliban sa mga joints na may high-strength bolts) na may static load , sa mga kalkulasyon ng lakas: | |
a) solid beam at column | |
b) mga pangunahing istruktura ng mga coatings at kisame | |
9. Mga naka-compress na elemento ng sala-sala ng mga istruktura ng spatial na sala-sala mula sa iisang equal-flange o unequal-flange (nakakabit ng mas malaking flange) na sulok: | |
a) direktang nakakabit sa mga sinturon na may isang flange gamit ang mga welds o dalawa o higit pang mga bolts na inilagay sa sulok: | |
braces ayon sa fig. 9*, A | |
mga spacer ayon sa fig. 9*, b, V | |
braces ayon sa fig. 9*, V, G, d | |
b) direktang nakakabit sa mga sinturon na may isang istante, isang bolt (maliban sa mga nakasaad sa posisyon 9, V ng talahanayang ito), pati na rin ang mga nakakabit sa pamamagitan ng gusset, anuman ang uri ng koneksyon | |
c) na may isang kumplikadong cross grid na may mga single-bolt na koneksyon ayon sa Fig. 9*, e | |
10. Ang mga naka-compress na elemento mula sa mga solong anggulo, na ikinakabit ng isang flange (para sa hindi pantay na mga anggulo lamang ng isang mas maliit na flange), maliban sa mga elemento ng istruktura na ipinahiwatig sa pos. 9 ng talahanayang ito, mga braces ayon sa Fig. 9*, b, direktang nakakabit sa mga chord na may mga welds o dalawa o higit pang bolts na inilagay sa kahabaan ng anggulo, at mga flat trusses mula sa iisang anggulo | |
11. Mga base plate na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 285 MPa (2900 kgf/cm2), na may static load, kapal, mm: | |
b) St. 40 hanggang 60 | |
Mga Tala: 1. Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagpapatakbo γ c < 1 при расчете одновременно учитывать не следует.
2. Mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo, ayon sa pagkakabanggit sa pos. 1 at 6, sa; 1 at 7; 1 at 8; 2 at 7; 2 at 8, a; 3 at 6, c, ay dapat isaalang-alang nang sabay-sabay sa pagkalkula.
3. Mga koepisyent ng kundisyon sa pagpapatakbo na ibinigay sa pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 at 10, pati na rin sa pos. 5 at 6, b (maliban sa butt welded joints), ang mga itinuturing na elemento ay hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang mga koneksyon.
4. Sa mga kaso na hindi tinukoy sa mga pamantayang ito, ang mga formula ay dapat kunin γ s = 1.
Libreng download SNiP II-23-81 * - Mga istrukturang bakal
SNiP II-23-81 *
1. PANGKALAHATANG PROBISYON
1.1. Ang mga pamantayang ito ay dapat sundin kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal na gusali ng mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin.
Ang mga pamantayan ay hindi nalalapat sa disenyo ng mga istrukturang bakal para sa mga tulay, mga tunnel ng transportasyon at mga tubo sa ilalim ng mga pilapil.
Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal sa ilalim ng mga espesyal na kondisyon ng pagpapatakbo (halimbawa, mga istruktura ng mga blast furnace, pangunahing at proseso ng mga pipeline, mga tangke ng espesyal na layunin, mga istruktura ng mga gusali na nakalantad sa seismic, matinding epekto sa temperatura o pagkakalantad sa mga agresibong kapaligiran, mga istruktura ng mga istrukturang haydroliko sa labas ng pampang), mga istruktura ng mga natatanging gusali at istruktura, pati na rin ang mga espesyal na uri ng mga istraktura (halimbawa, prestressed, spatial, hanging), ang mga karagdagang kinakailangan ay dapat sundin na sumasalamin sa mga tampok ng pagpapatakbo ng mga istrukturang ito, na ibinigay para sa mga nauugnay na dokumento ng regulasyon na naaprubahan o napagkasunduan. ng USSR State Construction Committee.
1.2. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal, dapat sumunod ang isa sa mga pamantayan ng SNiP para sa proteksyon ng mga istruktura ng gusali mula sa mga pamantayan sa kaligtasan ng kaagnasan at sunog para sa disenyo ng mga gusali at istruktura. Ang pagtaas ng kapal ng mga pinagsamang produkto at mga dingding ng tubo upang maprotektahan ang mga istruktura mula sa kaagnasan at dagdagan ang paglaban sa sunog ng mga istraktura ay hindi pinapayagan.
Ang lahat ng mga istraktura ay dapat na naa-access para sa pagmamasid, paglilinis, pagpipinta, at hindi dapat mapanatili ang kahalumigmigan o hadlangan ang bentilasyon. Ang mga saradong profile ay dapat na selyado.
Pinagtibay ang mga pagtatalaga sa talahanayan. 50*:
a) hugis na bakal na may kapal na hanggang 11 mm, at sa kasunduan sa tagagawa - hanggang sa 20 mm; sheet - lahat ng kapal;
b) ang kinakailangan upang limitahan ang katumbas ng carbon ayon sa GOST 27772-88 para sa mga kapal na higit sa 20 mm;
c) ang kinakailangan upang limitahan ang katumbas ng carbon ayon sa GOST 27772-88 para sa lahat ng kapal;
d) para sa rehiyon II 4, para sa hindi pinainit na mga gusali at istruktura na pinapatakbo sa mga panlabas na temperatura, gumamit ng mga produktong pinagsama na may kapal na hindi hihigit sa 10 mm;
e) na may kapal ng pinagsamang produkto na hindi hihigit sa 11 mm, maaaring gamitin ang kategorya 3 na bakal;
f) maliban sa mga suporta ng mga overhead na linya, panlabas na switchgear at KS;
g) mga pinagsamang produkto hanggang sa 10 mm ang kapal at isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng seksyon. 10;
i) maliban sa rehiyon II 4 para sa hindi pinainit na mga gusali at istruktura na pinapatakbo sa labas ng temperatura ng hangin.
Ang tandang "+" ay nangangahulugan na ang bakal na ito ay dapat gamitin; ang sign na “—” ay nangangahulugan na ang bakal na ito ay hindi dapat gamitin sa tinukoy na klimatiko na rehiyon.
Mga Tala: 1. Ang mga kinakailangan ng talahanayang ito ay hindi nalalapat sa mga istrukturang bakal ng mga espesyal na istruktura: pangunahing at proseso ng mga pipeline, mga tangke ng espesyal na layunin, mga pambalot ng mga blast furnace at air heater, atbp. Ang mga bakal para sa mga istrukturang ito ay itinatag ng may-katuturang SNiP o iba pang mga dokumento ng regulasyon.
2. Ang mga kinakailangan ng talahanayang ito ay nalalapat sa sheet metal na may kapal na 2 mm at hugis na bakal na may kapal na 4 mm alinsunod sa GOST 27772-88, mahahabang produkto (bilog, parisukat, strip) alinsunod sa TU 14-1 -3023-80, GOST 380-71* * (mula noong 1990 GOST 535-88) at GOST 19281-73*. Ang tinukoy na mga kategorya ng bakal ay tumutukoy sa mga produktong pinagsama na may kapal na hindi bababa sa 5 mm. Para sa mga kapal na mas mababa sa 5 mm, ang mga bakal na nakalista sa talahanayan ay ginagamit nang walang mga kinakailangan para sa lakas ng epekto.
Para sa mga istruktura ng lahat ng mga grupo, maliban sa pangkat 1 at mga suporta ng mga overhead na linya at panlabas na switchgear, sa lahat ng klimatiko na rehiyon maliban sa I 1, pinapayagan na gumamit ng mga pinagsamang produkto na may kapal na mas mababa sa 5 mm mula sa bakal C235 alinsunod sa GOST 27772 -88.
3. Ang mga klimatiko na lugar ng konstruksiyon ay itinatag alinsunod sa GOST 16350-80 "Klima ng USSR. Zoning at istatistikal na mga parameter ng klimatiko na mga kadahilanan para sa mga teknikal na layunin." Ang mga kinakalkula na temperatura na ipinahiwatig sa ulo ng talahanayan sa mga bracket ay tumutugma sa panlabas na temperatura ng hangin ng kaukulang lugar, na kung saan ay kinuha bilang ang average na temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon alinsunod sa mga tagubilin ng SNiP para sa climatology at geophysics ng konstruksiyon .
4. Kasama sa mga istrukturang direktang nakalantad sa mga dynamic, vibration o gumagalaw na load ang mga istruktura o ang kanilang mga elemento na napapailalim sa mga kalkulasyon ng endurance o kinakalkula na isinasaalang-alang ang mga dynamic na coefficient.
5. Sa isang naaangkop na pag-aaral sa pagiging posible, ang mga bakal na S345, S375, S440, S590, S590K, 16G2AF ay maaaring i-order bilang mga bakal na may tumaas na resistensya sa kaagnasan (na may tanso) - S345D, S375D, S440D, S590D, S590KDAFD, 16G2AFD.
6. Ang paggamit ng heat-strengthened shaped bars na gawa sa bakal na S345T at S375T sa pamamagitan ng rolling heating, na ibinibigay ayon sa GOST 27772-88 bilang steel S345 at S375, ay hindi pinapayagan sa mga istrukturang napapailalim sa metallization o plastic deformation sa panahon ng paggawa sa mga temperatura. higit sa 700°C.
7. Ang mga seamless hot-deformed pipe alinsunod sa GOST 8731-87 ay maaaring gamitin lamang para sa mga elemento ng mga espesyal na suporta ng malalaking transition ng mga linya ng kuryente na may taas na higit sa 60 m, para sa mga istruktura ng komunikasyon ng antena at iba pang mga espesyal na istruktura, at ang mga sumusunod ang mga grado ng bakal ay dapat gamitin:
sa lahat ng klimatiko na rehiyon, maliban sa I 1, I 2, II 2 at II 3, grade 20 ayon sa GOST 8731-87, ngunit may karagdagang kinakailangan para sa lakas ng epekto sa temperatura na minus 20°C na hindi bababa sa 30 J/cm² (3 kgs×m/ cm²);
sa mga klimatiko na rehiyon I 2, II 2 at II 3 - grade 09G2S ayon sa GOST 8731-87, ngunit may karagdagang kinakailangan para sa lakas ng epekto sa temperatura na minus 40°C na hindi bababa sa 40 J/cm² (4 kgf×m/ cm²) para sa kapal ng pader na hanggang 9 mm at 35 J/cm² (3.5 kgf×m/cm²) na may kapal ng pader na 10 mm o higit pa.
Hindi pinapayagan na gumamit ng walang putol na mainit na deformed na mga tubo na gawa sa mga ingot na may marka ng letrang "L" na hindi pa nasubok ng mga hindi mapanirang pamamaraan.
8. Para sa mga mahahabang produkto (bilog, parisukat, strip) ayon sa TU 14-1-3023-80, GOST 380-71* (mula noong 1990 GOST 535-88) at GOST 19281-73* ang parehong mga kinakailangan ay ipinapataw tulad ng para sa hugis pinagsama ang mga produkto ng parehong kapal ayon sa GOST 27772-88. Ang pagsusulatan ng mga grado ng bakal ayon sa TU 14-1-3023-80, GOST 380-71*, GOST 19281-73* at GOST 19282-73* sa mga bakal ayon sa GOST 27772-88 ay dapat matukoy mula sa talahanayan. 51, b.
SNiP II-23-81*
Kapalit
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67
MGA ISTRUKTURANG BAKAL
1. PANGKALAHATANG PROBISYON
1.1. Ang mga pamantayang ito ay dapat sundin kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal na gusali ng mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin.
Ang mga pamantayan ay hindi nalalapat sa disenyo ng mga istrukturang bakal para sa mga tulay, mga tunnel ng transportasyon at mga tubo sa ilalim ng mga pilapil.
Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal sa ilalim ng mga espesyal na kondisyon ng pagpapatakbo (halimbawa, mga istruktura ng mga blast furnace, pangunahing at proseso ng mga pipeline, mga tangke ng espesyal na layunin, mga istruktura ng mga gusali na nakalantad sa seismic, matinding epekto sa temperatura o pagkakalantad sa mga agresibong kapaligiran, mga istruktura ng mga istrukturang haydroliko sa labas ng pampang), mga istruktura ng mga natatanging gusali at istruktura, pati na rin ang mga espesyal na uri ng mga istraktura (halimbawa, prestressed, spatial, hanging), ang mga karagdagang kinakailangan ay dapat sundin na sumasalamin sa mga tampok ng pagpapatakbo ng mga istrukturang ito, na ibinigay para sa mga nauugnay na dokumento ng regulasyon na naaprubahan o napagkasunduan. ng USSR State Construction Committee.
1.2. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal, dapat sumunod ang isa sa mga pamantayan ng SNiP para sa proteksyon ng mga istruktura ng gusali mula sa mga pamantayan sa kaligtasan ng kaagnasan at sunog para sa disenyo ng mga gusali at istruktura. Ang pagtaas ng kapal ng mga pinagsamang produkto at mga dingding ng tubo upang maprotektahan ang mga istruktura mula sa kaagnasan at dagdagan ang paglaban sa sunog ng mga istraktura ay hindi pinapayagan.
Ang lahat ng mga istraktura ay dapat na naa-access para sa pagmamasid, paglilinis, pagpipinta, at hindi dapat mapanatili ang kahalumigmigan o hadlangan ang bentilasyon. Ang mga saradong profile ay dapat na selyado.
1.3*. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal dapat mong:
piliin ang pinakamainam na teknikal at pang-ekonomiyang mga scheme ng mga istruktura at cross-section ng mga elemento;
gumamit ng matipid na pinagsamang mga profile at mahusay na bakal;
gumamit, bilang panuntunan, pinag-isang pamantayan o karaniwang mga disenyo para sa mga gusali at istruktura;
gumamit ng mga progresibong istruktura (mga sistemang spatial na gawa sa mga karaniwang elemento; mga istruktura na pinagsasama ang mga function na nagdadala ng pagkarga at nakapaloob; prestressed, cable-stayed, manipis na sheet at pinagsamang mga istruktura na gawa sa iba't ibang bakal);
magbigay para sa paggawa ng paggawa at pag-install ng mga istruktura;
gumamit ng mga disenyo na tinitiyak ang pinakamababang lakas ng paggawa ng kanilang paggawa, transportasyon at pag-install;
magbigay, bilang panuntunan, para sa in-line na produksyon ng mga istruktura at ang kanilang conveyor o malaking-block na pag-install;
magbigay para sa paggamit ng mga progresibong uri ng mga koneksyon sa pabrika (awtomatiko at semi-awtomatikong hinang, mga flanged na koneksyon, na may mga milled na dulo, bolted na koneksyon, kabilang ang mga mataas na lakas, atbp.);
magbigay, bilang panuntunan, ang mga mounting na koneksyon na may mga bolts, kabilang ang mga mataas na lakas; pinahihintulutan ang mga welded na koneksyon sa pag-install na may naaangkop na katwiran;
sumunod sa mga kinakailangan ng mga pamantayan ng estado para sa mga istruktura ng kaukulang uri.
1.4. Kapag nagdidisenyo ng mga gusali at istruktura, kinakailangan na magpatibay ng mga iskema ng istruktura na tinitiyak ang lakas, katatagan at spatial immutability ng mga gusali at istruktura sa kabuuan, pati na rin ang kanilang mga indibidwal na elemento sa panahon ng transportasyon, pag-install at operasyon.
1.5*. Ang mga bakal at mga materyales sa koneksyon, mga paghihigpit sa paggamit ng mga S345T at S375T na bakal, pati na rin ang mga karagdagang kinakailangan para sa ibinibigay na bakal na ibinigay para sa mga pamantayan ng estado at mga pamantayan ng CMEA o mga teknikal na detalye, ay dapat ipahiwatig sa mga guhit na gumagana (DM) at pagdedetalye (DMC). ng mga istrukturang bakal at sa dokumentasyon para sa pag-order ng mga materyales.
Depende sa mga tampok ng mga istraktura at ang kanilang mga bahagi, kinakailangan upang ipahiwatig ang pagpapatuloy ng klase ng bakal kapag nag-order.
1.6*. Ang mga istrukturang bakal at ang kanilang mga kalkulasyon ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga pangunahing probisyon para sa pagkalkula" at ST SEV 3972 – 83 "Pagiging maaasahan ng mga istruktura at pundasyon ng gusali. Mga istrukturang bakal. Mga pangunahing probisyon para sa mga kalkulasyon."
1.7. Ang mga scheme ng disenyo at mga pangunahing pagpapalagay sa pagkalkula ay dapat na sumasalamin sa aktwal na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga istrukturang bakal.
Ang mga istrukturang bakal ay dapat na karaniwang idinisenyo bilang pinag-isang spatial system.
Kapag hinahati ang pinag-isang spatial system sa magkakahiwalay na mga flat na istraktura, ang pakikipag-ugnayan ng mga elemento sa bawat isa at sa base ay dapat isaalang-alang.
Ang pagpili ng mga scheme ng disenyo, pati na rin ang mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istruktura ng bakal, ay dapat gawin na isinasaalang-alang ang epektibong paggamit ng mga computer.
1.8. Ang mga kalkulasyon ng mga istruktura ng bakal ay dapat, bilang isang patakaran, na isinasaalang-alang ang hindi nababanat na mga deformasyon ng bakal.
Para sa mga statically indeterminate na istruktura, ang paraan ng pagkalkula kung saan isinasaalang-alang ang inelastic deformation ng bakal ay hindi pa binuo, ang mga puwersa ng disenyo (baluktot at torsional moments, longitudinal at transverse forces) ay dapat matukoy sa ilalim ng pagpapalagay ng nababanat na mga deformation ng bakal ayon sa isang hindi deformed scheme.
Sa isang naaangkop na pag-aaral sa pagiging posible, ang pagkalkula ay maaaring isagawa gamit ang isang deformed scheme na isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga paggalaw ng istruktura sa ilalim ng pagkarga.
1.9. Ang mga elemento ng mga istrukturang bakal ay dapat na may pinakamababang mga cross-section na nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga pamantayang ito, na isinasaalang-alang ang hanay ng mga pinagsamang produkto at tubo. Sa mga composite na seksyon na itinatag sa pamamagitan ng pagkalkula, ang undervoltage ay hindi dapat lumampas sa 5%.
2. MGA MATERYAL PARA SA MGA ISTRUKTURA AT KONEKSIYON
2.1*. Depende sa antas ng responsibilidad ng mga istruktura ng mga gusali at istruktura, pati na rin sa mga kondisyon ng kanilang operasyon, ang lahat ng mga istraktura ay nahahati sa apat na grupo. Ang mga bakal para sa mga istrukturang bakal ng mga gusali at istruktura ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 50*.
Ang bakal para sa mga istrukturang itinayo sa mga klimatikong rehiyon I 1, I 2, II 2 at II 3, ngunit pinapatakbo sa mga pinainit na silid, ay dapat kunin tulad ng para sa klimatiko na rehiyon II 4 ayon sa Talahanayan. 50*, maliban sa steel C245 at C275 para sa group 2 construction.
Para sa mga flange connection at frame assemblies, ang mga rolled na produkto ay dapat gamitin ayon sa TU 14-1-4431 – 88.
2.2*. Para sa welding steel structures ang mga sumusunod ay dapat gamitin: electrodes para sa manual arc welding alinsunod sa GOST 9467-75*; welding wire ayon sa GOST 2246 – 70*; mga flux ayon sa GOST 9087 – 81*; carbon dioxide ayon sa GOST 8050 – 85.
Ang mga materyales sa hinang at teknolohiya ng hinang na ginamit ay dapat tiyakin na ang tensile strength ng weld metal ay hindi mas mababa sa karaniwang halaga ng tensile strength Takbo base metal, pati na rin ang mga halaga ng katigasan, lakas ng epekto at kamag-anak na pagpahaba ng metal ng mga welded joints, na itinatag ng may-katuturang mga dokumento ng regulasyon.
2.3*. Ang mga casting (mga sumusuportang bahagi, atbp.) para sa mga istrukturang bakal ay dapat na idinisenyo mula sa mga grado ng carbon steel na 15L, 25L, 35L at 45L, na nakakatugon sa mga kinakailangan para sa mga grupo ng paghahagis ng II o III ayon sa GOST 977 – 75*, pati na rin mula sa gray cast iron grades SCh15, SCh20, SCh25 at SCh30, na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 1412 – 85.
2.4*. Para sa mga bolted na koneksyon, dapat gamitin ang mga steel bolts at nuts na nakakatugon sa mga kinakailangan *, GOST 1759.4 – 87* at GOST 1759.5 – 87*, at mga washer na nakakatugon sa mga kinakailangan*.
Ang mga bolts ay dapat italaga ayon sa Talahanayan 57* at *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70*, at kapag nililimitahan ang pagpapapangit ng mga koneksyon - ayon sa GOST 7805-70*.
Ang mga mani ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 5915 – 70*: para sa mga bolts ng mga klase ng lakas 4.6, 4.8, 5.6 at 5.8 - mga mani ng lakas ng klase 4; para sa bolts ng mga klase ng lakas 6.6 at 8.8 – mga mani ng mga klase ng lakas 5 at 6, ayon sa pagkakabanggit, para sa bolts ng klase ng lakas 10.9 – klase ng lakas ng mani 8.
Dapat gamitin ang mga washer: bilog ayon sa GOST 11371 – 78*, pahilig ayon sa GOST 10906 – 78* at spring normal ayon sa GOST 6402 – 70*.
2.5*. Ang pagpili ng mga grado ng bakal para sa mga bolt ng pundasyon ay dapat gawin ayon sa, at ang kanilang disenyo at sukat ay dapat gawin ayon sa *.
Ang mga bolts (hugis-U) para sa pag-fasten ng mga wire ng lalaki ng mga istruktura ng komunikasyon ng antenna, pati na rin ang hugis-U at mga bolts ng pundasyon para sa mga suporta ng mga overhead na linya ng kuryente at mga distribution device ay dapat gamitin mula sa mga gradong bakal: 09G2S-8 at 10G2S1-8 ayon sa GOST 19281 – 73* na may karagdagang kinakailangan para sa lakas ng epekto sa temperaturang minus 60 ° C na hindi bababa sa 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) sa klimatiko na rehiyon I 1; 09G2S-6 at 10G2S1-6 ayon sa GOST 19281 – 73* sa mga klimatikong rehiyon I 2, II 2 at II 3; VSt3sp2 ayon sa GOST 380 – 71* (mula noong 1990 St3sp2-1 ayon sa GOST 535 – 88) sa lahat ng iba pang klimatiko na rehiyon.
2.6*. Ang mga mani para sa pundasyon at U-bolts ay dapat gamitin:
para sa mga bolts na gawa sa bakal na grado VSt3sp2 at 20 – klase ng lakas 4 ayon sa GOST 1759.5 – 87*;
para sa mga bolts na gawa sa bakal na grado 09G2S at 10G2S1 – klase ng lakas na hindi mas mababa sa 5 ayon sa GOST 1759.5 – 87*. Pinapayagan na gumamit ng mga mani na gawa sa mga grado ng bakal na tinatanggap para sa mga bolts.
Ang mga mani para sa pundasyon at U-bolts na may diameter na mas mababa sa 48 mm ay dapat gamitin alinsunod sa GOST 5915 – 70*, para sa bolts na may diameter na higit sa 48 mm – ayon sa GOST 10605 – 72*.
2.7*. Ang mga bolt na may mataas na lakas ay dapat gamitin ayon sa *, * at TU 14-4-1345 – 85; nuts at washers para sa kanila – ayon sa GOST 22354 – 77* at *.
2.8*. Para sa load-bearing elements ng suspended coverings, guy wires para sa overhead lines at outdoor switchgear, mast at tower, pati na rin ang prestressing elements sa prestressed structures, ang mga sumusunod ay dapat gamitin:
spiral ropes ayon sa GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;
double lay ropes ayon sa GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;
closed load-bearing ropes ayon sa GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;
mga bundle at strands ng parallel wires na nabuo mula sa rope wire na nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 7372 – 79*.
2.9. Ang mga pisikal na katangian ng mga materyales na ginagamit para sa mga istrukturang bakal ay dapat kunin alinsunod sa App. 3.
3. MGA KATANGIAN NG DESIGN NG MGA MATERYAL AT KONEKSIYON
3.1*. Ang kinakalkula na mga resistensya ng mga produktong pinagsama, mga baluktot na seksyon at mga tubo para sa iba't ibang uri ng mga estado ng stress ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa Talahanayan. 1*.
Talahanayan 1*
| Tense na estado | Simbolo | Kinakalkula ang paglaban ng mga pinagsamang produkto at tubo | |
| lumalawak, | Sa pamamagitan ng lakas ng ani | Ry | R y = R yn /g m |
| compression at baluktot | Ayon sa pansamantalang pagtutol | R u | R u = R un /g m |
| R s | R s = 0.58Ryn/ g m | ||
|
Pagbagsak ng dulo ng ibabaw (kung nilagyan) |
Rp | R p = R un /g m | |
|
Lokal na pagdurog sa mga cylindrical na bisagra (trunnions) sa mahigpit na pagkakadikit |
Rlp | Rlp= 0.5Run/ g m | |
|
Diametric compression ng mga roller (na may libreng contact sa mga istruktura na may limitadong kadaliang kumilos) |
Rcd | Rcd= 0.025Run/ g m | |
|
Pag-igting sa direksyon ng pinagsama na kapal ng produkto (hanggang 60 mm) |
R th | R th= 0.5Run/ g m | |
|
Ang pagtatalaga ay pinagtibay sa talahanayan. 1*: |
|||
|
g m - koepisyent ng pagiging maaasahan para sa materyal, na tinutukoy alinsunod sa sugnay 3.2*. |
|||
3.2*. Ang mga halaga ng mga koepisyent ng pagiging maaasahan para sa pinagsama na materyal, mga baluktot na seksyon at mga tubo ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 2*.
Talahanayan 2*
| Isaad ang pamantayan o teknikal na kondisyon para sa pagrenta | Salik ng pagiging maaasahan ayon sa materyal g m |
|
(maliban sa mga bakal na S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (para sa bilog, parisukat, guhit) |
1,025 |
|
(bakal S590, S590K); GOST 380 – 71** (para sa bilog at parisukat na may mga sukat na hindi kasama sa TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [para sa isang bilog at isang parisukat na may lakas ng ani na hanggang 380 MPa (39 kgf/mm 2) at mga dimensyon na hindi kasama sa TU 14-1-3023 – 80]; *; * |
1,050 |
|
GOST 19281 – 73* [para sa isang bilog at isang parisukat na may lakas ng ani na higit sa 380 MPa (39 kgf/mm 2) at mga sukat na hindi kasama sa TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76 |
1,100 |
Ang kinakalkula na mga pagtutol sa pag-igting, compression at baluktot ng sheet, malawak na banda na unibersal at hugis na pinagsama na mga produkto ay ibinibigay sa talahanayan. 51*, mga tubo - sa mesa. 51, a. Ang kinakalkula na mga pagtutol ng mga baluktot na profile ay dapat kunin na katumbas ng kinakalkula na mga pagtutol ng mga pinagsama na mga sheet mula sa kung saan sila ginawa, habang posible na isaalang-alang ang pagpapatigas ng pinagsamang sheet na bakal sa bending zone.
Ang mga resistensya ng disenyo ng mga produkto ng bilog, parisukat at strip ay dapat matukoy ayon sa talahanayan. 1*, pagkuha ng mga halaga Ryn At Takbo katumbas, ayon sa pagkakabanggit, sa yield strength at tensile strength ayon sa TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (mula noong 1990 GOST 535 – 88) at GOST 19281 – 73*.
Ang kinakalkula na paglaban ng mga pinagsamang produkto sa pagdurog ng dulong ibabaw, lokal na pagdurog sa mga cylindrical na bisagra at diametric compression ng mga roller ay ibinibigay sa Talahanayan. 52*.
3.3. Ang kinakalkula na mga resistensya ng mga castings na gawa sa carbon steel at gray cast iron ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 53 at 54.
3.4. Ang mga kinakalkula na resistensya ng mga welded joints para sa iba't ibang uri ng joints at stress states ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa Table. 3.
Talahanayan 3
| Mga welded joints | Estado ng boltahe | Simbolo | Kinakalkula ang paglaban ng mga welded joints | |
| Puwit |
Compression. Pag-igting at baluktot sa panahon ng awtomatiko, semi-awtomatikong o manu-manong hinang na may pisikal |
Sa pamamagitan ng lakas ng ani | Rwy | Rwy=Ry |
|
kontrol ng kalidad ng tahi |
Ayon sa pansamantalang pagtutol | R wu | R wu= R u | |
|
Pag-unat at pagbaluktot sa panahon ng awtomatiko, semi-awtomatiko o manu-manong hinang |
Sa pamamagitan ng lakas ng ani | Rwy | Rwy= 0.85Ry | |
| Paglipat | Rws | Rws= R s | ||
| May mga tahi sa sulok | Hiwa (kondisyon) | Para sa weld metal | Rwf | |
| Para sa mga hangganan ng metal fusion | Rwz | Rwz= 0.45 Takbo | ||
|
Mga Tala: 1. Para sa mga tahi na ginawa sa pamamagitan ng hand welding, ang mga halaga R wun dapat kunin na katumbas ng mga halaga ng lakas ng makunat ng weld metal na tinukoy sa GOST 9467-75*. 2. Para sa mga tahi na ginawa ng awtomatiko o semi-awtomatikong hinang, ang halaga ng R wun ay dapat kunin ayon sa talahanayan. 4* sa mga pamantayang ito. 3. Mga halaga ng koepisyent ng pagiging maaasahan para sa weld material g wm dapat kunin katumbas ng: 1.25 - sa mga halaga R wun hindi hihigit sa 490 MPa (5,000 kgf/cm2); 1.35 - sa mga halaga R wun 590 MPa (6,000 kgf/cm2) o higit pa. |
||||
Ang kinakalkula na mga resistensya ng butt joints ng mga elemento na gawa sa bakal na may iba't ibang standard resistances ay dapat kunin tulad ng para sa butt joints na gawa sa bakal na may mas mababang halaga ng standard resistance.
Ang kinakalkula na mga resistensya ng weld metal ng welded joints na may fillet welds ay ibinibigay sa Table. 56.
3.5. Ang mga kinakalkula na resistensya ng mga single-bolt na koneksyon ay dapat matukoy gamit ang mga formula na ibinigay sa talahanayan. 5*.
Ang kinakalkula na paggugupit at makunat na lakas ng mga bolts ay ibinibigay sa Talahanayan. 58*, pagbagsak ng mga elemento na konektado sa pamamagitan ng bolts, - sa mesa. 59*.
3.6*. Disenyo ng makunat na lakas ng mga bolt ng pundasyon Rba
Rba = 0,5R. (1)
Disenyo ng Tensile Strength ng U-Bolts R bv, na tinukoy sa sugnay 2.5*, ay dapat matukoy ng formula
R bv = 0,45Takbo. (2)
Ang kinakalkula na lakas ng makunat ng mga bolt ng pundasyon ay ibinibigay sa talahanayan. 60*.
3.7. Idisenyo ang makunat na lakas ng mga bolt na may mataas na lakas Rbh dapat matukoy ng formula
Rbh = 0,7Rtinapay, (3)
saan Rbun – ang pinakamaliit na pansamantalang tensile strength ng bolt, na kinuha ayon sa talahanayan. 61*.
3.8. Idisenyo ang makunat na lakas ng high tensile steel wire Rdh, na ginagamit sa anyo ng mga bundle o strands, ay dapat matukoy ng formula
Rdh = 0,63Takbo. (4)
3.9. Ang halaga ng kinakalkula na paglaban (puwersa) sa pag-igting ng isang bakal na lubid ay dapat kunin na katumbas ng halaga ng pagkasira ng puwersa ng lubid sa kabuuan, na itinatag ng mga pamantayan ng estado o mga teknikal na pagtutukoy para sa mga lubid na bakal, na hinati sa koepisyent ng pagiging maaasahan g m = 1,6.
Talahanayan 4*
| Mga marka ng kawad (ayon sa GOST 2246 – 70*) para sa awtomatiko o semi-awtomatikong hinang | Mga grado ng pulbos | Mga karaniwang halaga | |
| nakalubog (GOST 9087 – 81*) | sa carbon dioxide (ayon sa GOST 8050 – 85) o sa pinaghalong argon nito (ayon sa GOST 10157 – 79*) | mga wire (ayon sa GOST 26271 – 84) | weld metal resistance R wun, MPa (kgf/cm 2) |
|
Sv-08, Sv-08A |
– | – | 410 (4200) |
| – | – | 450 (4600) | |
| Sv-08G2S | PP-AN8, PP-AN3 | 490 (5000) | |
|
Sv-10NMA, Sv-10G2 |
Sv-08G2S* | – | 590 (6000) |
|
Sv-09HN2GMYU |
Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ | – | 685 (7000) |
|
* Kapag hinang gamit ang mga halaga ng wire Sv-08G2S R wun dapat kunin na katumbas ng 590 MPa (6000 kgf/cm 2) para lamang sa fillet welds na may binti kf £ 8 mm sa mga istrukturang gawa sa bakal na may lakas ng ani na 440 MPa (4500 kgf/cm2) o higit pa. |
|||
Talahanayan 5*
| Disenyo ng mga resistensya ng single-bolt na koneksyon | |||||
| Tense na estado | Simbolo | paggugupit at pag-igting ng mga bolt ng klase | pagbagsak ng mga konektadong elemento ng bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa | ||
| 4.6; 5.6; 6.6 | 4.8; 5.8 | 8.8; 10.9 | (4500 kgf/cm 2) | ||
| Rbs | R bs = 0.38R na tinapay | Rbs= 0.4R bun | Rbs= 0.4R bun | – | |
|
Nagbabanat |
R bt | R bt s = 0.38R na tinapay | R bt = 0.38R na tinapay | R bt = 0.38R na tinapay | – |
| Rbp | |||||
|
a) bolts ng katumpakan klase A |
– | – | – | ||
|
b) klase B at C bolts |
– | – | – | ||
|
Tandaan. Pinapayagan na gumamit ng mga high-strength bolts na walang adjustable tension na gawa sa steel grade 40X "select", habang ang kinakalkula na pagtutol Rbs At R bt dapat matukoy tulad ng para sa mga bolts ng klase 10.9, at ang paglaban sa disenyo tulad ng para sa mga bolts ng mga klase ng katumpakan B at C. High-strength bolts ayon sa TU 14-4-1345 – Magagamit lamang ang 85 kapag nagtatrabaho sa tensyon. |
|||||
4*. ACCOUNTING OPERATING CONDITIONS AT LAYUNIN NG MGA ISTRUKTURA
Kapag kinakalkula ang mga istruktura at koneksyon, ang mga sumusunod ay dapat isaalang-alang: mga kadahilanan sa kaligtasan para sa nilalayon na paggamit g n pinagtibay alinsunod sa Mga Panuntunan para sa pagsasaalang-alang sa antas ng responsibilidad ng mga gusali at istruktura kapag nagdidisenyo ng mga istruktura;
kadahilanan ng pagiging maaasahan g u= 1.3 para sa mga elemento ng istruktura na kinakalkula para sa lakas gamit ang mga resistensya ng disenyo R u;
koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho g c at koneksyon operating condition coefficients g b , kinuha ayon sa talahanayan. 6* at 35*, mga seksyon ng mga pamantayang ito para sa disenyo ng mga gusali, istruktura at istruktura, pati na rin ang app. 4*.
Talahanayan 6*
| Mga elemento ng istruktura | Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho g kasama |
|
1. Solid beam at compressed elements ng floor trusses sa ilalim ng mga bulwagan ng mga sinehan, club, sinehan, under stand, sa ilalim ng lugar ng mga tindahan, book depositories at archive, atbp. na may bigat ng mga sahig na katumbas o mas malaki kaysa sa live load |
0,9 |
|
2. Mga haligi ng mga pampublikong gusali at suporta ng mga water tower |
0,95 |
|
3. Mga naka-compress na pangunahing elemento (maliban sa mga sumusuporta) ng isang pinagsama-samang T-section na sala-sala mula sa mga sulok ng welded covering at ceiling trusses (halimbawa, rafters at katulad na trusses) na may flexibility l ³ 60 |
0,8 |
|
4. Solid beam kapag kinakalkula ang pangkalahatang katatagan sa j b 1,0 |
0,95 |
|
5. Tightenings, rods, braces, pendants na gawa sa ginulong bakal |
0,9 |
|
6. Mga elemento ng mga pangunahing istruktura ng mga coatings at kisame: |
|
|
a) naka-compress (maliban sa mga saradong tubular na seksyon) sa mga kalkulasyon ng katatagan |
0,95 |
|
b) nakaunat sa mga welded na istruktura |
0,95 |
|
c) makunat, naka-compress, pati na rin ang mga butt lining sa mga bolted na istruktura (maliban sa mga istruktura na may mataas na lakas na bolts) na gawa sa bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm 2), na may static na pagkarga, sa mga kalkulasyon ng lakas |
1,05 |
|
7. Solid composite beam, column, pati na rin ang butt plates na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm2), na may static na load at ginawa gamit ang bolted connections (maliban sa mga koneksyon na may high-strength bolts ), sa mga kalkulasyon ng lakas |
1,1 |
|
8. Mga seksyon ng mga pinagsama at welded na elemento, pati na rin ang mga lining na gawa sa bakal na may lakas ng ani na hanggang 440 MPa (4500 kgf/cm2) sa mga joints na ginawa gamit ang bolts (maliban sa mga joints na may high-strength bolts) na may static load , sa mga kalkulasyon ng lakas: |
|
|
a) solid beam at column |
1,1 |
|
b) mga pangunahing istruktura at sahig |
1,05 |
|
9. Naka-compress na mga elemento ng sala-sala ng mga istruktura ng spatial na sala-sala mula sa iisang equal-flange (nakakabit ng mas malaking flange) na sulok: |
|
|
a) direktang nakakabit sa mga sinturon na may isang flange gamit ang mga welds o dalawa o higit pang mga bolts na inilagay sa sulok: |
|
|
braces ayon sa fig. 9*, a |
0,9 |
|
mga spacer ayon sa fig. 9*, b, V |
0,9 |
|
braces ayon sa fig. 9*, sa, G, d |
0,8 |
|
b) direktang nakakabit sa mga sinturon na may isang istante, isang bolt (maliban sa mga nakasaad sa item 9, sa talahanayang ito), at nakakabit din sa pamamagitan ng isang gusset, anuman ang uri ng koneksyon |
0,75 |
|
c) na may isang kumplikadong cross grid na may mga single-bolt na koneksyon ayon sa Fig. 9*, e |
0,7 |
|
10. Ang mga naka-compress na elemento mula sa mga solong anggulo, na ikinakabit ng isang flange (para sa hindi pantay na mga anggulo lamang ng isang mas maliit na flange), maliban sa mga elemento ng istruktura na ipinahiwatig sa pos. 9 ng talahanayang ito, mga braces ayon sa Fig. 9*, b, direktang nakakabit sa mga chord na may mga welds o dalawa o higit pang bolts na inilagay sa kahabaan ng anggulo, at mga flat trusses mula sa iisang anggulo |
0,75 |
|
11. Mga base plate na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 285 MPa (2900 kgf/cm2), na may static load, kapal, mm: |
|
| 1,2 | |
|
b) higit sa 40 hanggang 60 |
1,15 |
|
c) higit sa 60 hanggang 80 |
1,1 |
|
Mga Tala: 1. Mga koepisyent ng mga kondisyon sa pagpapatakbo g kasama 1 ay hindi dapat isaalang-alang nang sabay-sabay kapag nagkalkula. 2. Mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo, ayon sa pagkakabanggit sa pos. 1 at 6, sa; 1 at 7; 1 at 8; 2 at 7; 2 at 8,a; 3 at 6, c, ay dapat isaalang-alang nang sabay-sabay sa pagkalkula. 3. Mga koepisyent ng kundisyon sa pagpapatakbo na ibinigay sa pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 at 10, pati na rin sa pos. 5 at 6, b (maliban sa butt welded joints), ang mga itinuturing na elemento ay hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang mga koneksyon. 4. Sa mga kaso na hindi tinukoy sa mga pamantayang ito, ang mga formula ay dapat kunin g c = 1. |
|
5. PAGKUKULALA NG MGA ELEMENTO NG MGA STRUCTURA NG BAKAL PARA SA MGA PWERSA NG AXIAL AT BENDING
CENTRALLY EXTENSION AT CENTRALLY COMPRESSED ELEMENTS
5.1. Pagkalkula ng lakas ng mga elemento na napapailalim sa gitnang pag-igting o compression sa pamamagitan ng puwersa N, maliban sa mga tinukoy sa sugnay 5.2, ay dapat isagawa ayon sa formula
Ang pagkalkula ng lakas ng mga seksyon sa mga lugar ng pangkabit ng mga elemento ng makunat mula sa mga solong anggulo, na nakakabit sa isang flange na may bolts, ay dapat isagawa ayon sa mga formula (5) at (6). Sa kasong ito, ang halaga g kasama sa formula (6) ay dapat kunin ayon sa adj. 4* sa mga pamantayang ito.
5.2. Pagkalkula ng lakas ng makunat na mga elemento ng istruktura ng bakal na may ratio R u/g u > Ry, ang operasyon kung saan posible kahit na maabot ng metal ang yield point, ay dapat isagawa ayon sa formula
5.3. Pagkalkula ng katatagan ng mga elemento ng solid-wall na napapailalim sa central compression sa pamamagitan ng puwersa N, ay dapat isagawa ayon sa formula
Mga halaga j
sa 0 £2.5
; (8)
sa 2.5 £4.5
sa > 4,5
. (10)
Mga numerong halaga j ay ibinigay sa talahanayan. 72.
5.4*. Ang mga rod na ginawa mula sa iisang anggulo ay dapat na idinisenyo para sa central compression alinsunod sa mga kinakailangan na itinakda sa sugnay 5.3. Kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop ng mga rod na ito, ang radius ng gyration ng seksyon ng anggulo i at mabisang haba kaliwa dapat kunin ayon sa mga talata. 6.1 – 6.7.
Kapag kinakalkula ang mga chord at mga elemento ng sala-sala ng mga spatial na istruktura mula sa mga solong sulok, ang mga kinakailangan ng sugnay 15.10* ng mga pamantayang ito ay dapat matugunan.
5.5. Mga naka-compress na elemento na may mga solidong dingding ng isang bukas na seksyong hugis-U na may l x 3l y , Saan l x At l y – kinakalkula ang flexibility ng elemento sa mga eroplano na patayo sa mga axes, ayon sa pagkakabanggit x– x At y -y (Larawan 1), inirerekomenda na palakasin ang mga ito gamit ang mga slats o gratings, at dapat matugunan ang mga kinakailangan ng mga talata. 5.6 at 5.8*.
Sa kawalan ng mga strips o gratings, ang mga naturang elemento, bilang karagdagan sa mga kalkulasyon gamit ang formula (7), ay dapat suriin para sa katatagan sa panahon ng flexural-torsional mode ng buckling ayon sa formula
saan j y – buckling coefficient, kinakalkula ayon sa mga kinakailangan ng sugnay 5.3;
Sa
(12)
saan 
;
a = isang x/ h – relatibong distansya sa pagitan ng sentro ng grabidad at ng sentro ng baluktot.
Dito 
;
J w - sektoral na sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon;
b i At t i – ayon sa pagkakabanggit ang lapad at kapal ng mga hugis-parihaba na elemento na bumubuo sa seksyon.
Para sa seksyon na ipinapakita sa Fig. 1, a, mga halaga 
At a
dapat matukoy ng mga formula:
saan b = b/h.
5.6. Para sa composite compressed rods, ang mga sanga nito ay konektado sa pamamagitan ng strips o gratings, ang coefficient j na may kaugnayan sa libreng axis (patayo sa eroplano ng mga slats o gratings) ay dapat matukoy gamit ang mga formula (8) – (10) na may kapalit sa kanila ng ef. Ibig sabihin ef dapat matukoy depende sa mga halaga kaliwa ibinigay sa talahanayan. 7.
Talahanayan 7
| Uri | Scheme | Ibinigay ang kakayahang umangkop kaliwa pinagsama-samang through-section bar | ||||||
| mga seksyon | mga seksyon | na may mga slats sa | may mga bar | |||||
| J s l /( J b b) 5 | J s l /( J b b) ³ 5 | |||||||
| 1 | (14) | (17) |
 (20)
|
|||||
| 2 | (15) | (18) |
 (21)
|
|||||
| 3 | (16) |
 (19)
|
 (22)
|
|||||
| Pinagtibay ang mga pagtatalaga sa talahanayan. 7: | ||||||||
| b |
- distansya sa pagitan ng mga palakol ng mga sanga; |
|||||||
| l |
- distansya sa pagitan ng mga sentro ng mga tabla; |
|||||||
| l |
– ang pinakamalaking flexibility ng buong baras; |
|||||||
| l 1, l 2, l 3 |
– kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sanga kapag baluktot ang mga ito sa mga eroplano na patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 , 2 – 2 at 3 – 3, sa mga lugar sa pagitan ng mga welded strips (sa malinaw) o sa pagitan ng mga sentro ng mga panlabas na bolts; |
|||||||
| A |
– cross-sectional area ng buong baras; |
|||||||
| Isang d1 at A d2 |
– mga cross-sectional na lugar ng grid braces (na may cross grid – dalawang braces) na nakahiga sa mga eroplanong patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 At 2 – 2; |
|||||||
| Ad |
– cross-sectional area ng lattice brace (na may cross lattice – dalawang braces) na nakahiga sa eroplano ng isang mukha (para sa isang tatsulok na equilateral rod); |
|||||||
| a 1 At a 2 |
– mga coefficient na tinutukoy ng formula |
|||||||
| saan |
– tinutukoy ang mga sukat mula sa Fig. 2; |
|||||||
|
n, n 1, n 2, n 3 |
– mga coefficient na tinutukoy ng naaayon sa pamamagitan ng mga formula; |
|||||||
| Dito |
J b1 At J b3 |
– mga sandali ng pagkawalang-galaw ng mga seksyon ng mga sanga na may kaugnayan sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 at 3 – 3 (para sa mga seksyon ng mga uri 1 at 3); |
||||||
|
J b1 At J b2 |
– pareho, dalawang sulok na nauugnay sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 at 2 – 2 (para sa uri ng seksyon 2); |
|||||||
|
– sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon ng isang bar na may kaugnayan sa sarili nitong axis x– x (Larawan 3); |
||||||||
|
Js1 At J s2 |
- mga sandali ng pagkawalang-galaw ng seksyon ng isa sa mga piraso na nakahiga sa mga eroplano na patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit 1 – 1 at 2 – 2 (para sa uri ng seksyon 2). |
|||||||
Sa mga composite rod na may mga sala-sala, bilang karagdagan sa pagkalkula ng katatagan ng baras sa kabuuan, ang katatagan ng mga indibidwal na sanga sa mga lugar sa pagitan ng mga node ay dapat suriin.
Kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sangay l 1 , l 2 At l 3 sa lugar sa pagitan ng mga slats ay dapat na hindi hihigit sa 40.
Kung mayroong isang solidong sheet sa isa sa mga eroplano sa halip na mga slats (Fig. 1, b, V) ang flexibility ng sangay ay dapat kalkulahin sa pamamagitan ng radius ng gyration ng kalahating seksyon na may kaugnayan sa axis nito na patayo sa eroplano ng mga slats.
Sa mga composite bar na may mga sala-sala, ang flexibility ng mga indibidwal na sangay sa pagitan ng mga node ay hindi dapat lumampas sa 80 at hindi dapat lumampas sa ibinigay na flexibility kaliwa ang pamalo sa kabuuan. Pinapayagan na tumanggap ng mas mataas na mga halaga ng flexibility ng sangay, ngunit hindi hihigit sa 120, sa kondisyon na ang pagkalkula ng naturang mga rod ay isinasagawa ayon sa isang deformed scheme.
5.7. Ang pagkalkula ng mga pinagsama-samang elemento na gawa sa mga anggulo, channel, atbp., na konektado nang mahigpit o sa pamamagitan ng mga spacer, ay dapat gawin bilang solid-walled, sa kondisyon na ang pinakamalaking distansya sa mga lugar sa pagitan ng mga welded strips (sa malinaw) o sa pagitan ng mga sentro ng panlabas ang mga bolts ay hindi lalampas sa:
para sa mga naka-compress na elemento 40 i
para sa mga elemento ng makunat 80 i
Narito ang radius ng inertia i dapat kunin ang sulok o channel para sa mga T- o I-section na may kaugnayan sa isang axis na parallel sa eroplano ng mga spacer, at para sa mga cross section – minimal.
Sa kasong ito, hindi bababa sa dalawang spacer ang dapat na mai-install sa loob ng haba ng naka-compress na elemento.
5.8*. Ang pagkalkula ng mga elemento ng pagkonekta (mga tabla, gratings) ng mga naka-compress na composite rod ay dapat isagawa para sa isang conditional transverse force Qfic, kinuha na pare-pareho sa buong haba ng baras at tinutukoy ng formula
Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j, (23)*
saan N – longitudinal force sa composite rod;
j – tinatanggap ang longitudinal bending coefficient para sa isang composite rod sa eroplano ng mga elemento ng pagkonekta.
May kondisyong puwersa ng paggugupit Qfic dapat ipamahagi:
kung mayroon lamang mga connecting strips (grids), pantay-pantay sa pagitan ng mga strips (grids) na nakahiga sa mga eroplano na patayo sa axis na nauugnay kung saan ang katatagan ay nasuri;
sa pagkakaroon ng isang solidong sheet at connecting strips (grids) – sa kalahati sa pagitan ng sheet at slats (sala-sala) na nakahiga sa mga eroplano na kahanay sa sheet;
kapag kinakalkula ang equilateral triangular composite rods, ang conditional transverse force na ginawa sa isang sistema ng mga elemento ng pagkonekta na matatagpuan sa parehong eroplano ay dapat kunin na katumbas ng 0.8 Qfic.
5.9. Ang pagkalkula ng mga connecting strips at ang kanilang attachment (Fig. 3) ay dapat isagawa bilang isang pagkalkula ng mga elemento ng braceless trusses sa:
puwersa F, cutting bar, ayon sa formula
F = Q s l/b; (24)
sandali M 1, baluktot ang bar sa eroplano nito, ayon sa formula
M 1 = Q s l/2 (25)
saan Q s – conditional shear force na inilapat sa bar ng isang mukha.
5.10. Ang pagkalkula ng pagkonekta ng mga sala-sala ay dapat isagawa bilang isang pagkalkula ng mga truss lattices. Kapag kinakalkula ang mga cross braces ng isang cross lattice na may struts (Fig. 4), ang karagdagang puwersa ay dapat isaalang-alang Nad, na nagmumula sa bawat brace mula sa compression ng mga sinturon at tinutukoy ng formula
(26)
saan N – puwersa sa isang sangay ng pamalo;
A – cross-sectional area ng isang sangay;
Ad – cross-sectional area ng isang brace;
a – koepisyent na tinutukoy ng formula
a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)
saan a, l At b - mga sukat na ipinapakita sa Fig. 4.
5.11. Ang pagkalkula ng mga rod na nilayon upang bawasan ang haba ng disenyo ng mga naka-compress na elemento ay dapat isagawa para sa puwersa na katumbas ng kumbensyonal na transverse force sa pangunahing naka-compress na elemento, na tinutukoy ng formula (23)*.
BENDING ELEMENTS
5.12. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento (maliban sa mga beam na may nababaluktot na pader, na may butas-butas na dingding at mga crane beam) na nakatungo sa isa sa mga pangunahing eroplano ay dapat isagawa ayon sa formula
(28)
Shear stress value t sa mga seksyon ng mga baluktot na elemento ay dapat masiyahan ang kondisyon
(29)
Kung ang pader ay humina ng bolt hole, ang mga halaga t sa formula (29) ay dapat i-multiply sa coefficient a , tinutukoy ng formula
a = a/(a – d), (30)
saan a - butas na pitch;
b - diameter ng butas.
5.13. Upang makalkula ang lakas ng dingding ng beam sa mga lugar kung saan inilalapat ang pag-load sa itaas na chord, pati na rin sa mga seksyon ng suporta ng beam na hindi pinalakas ng mga stiffener, dapat matukoy ang lokal na stress. s loc ayon sa pormula
(31)
saan F - kinakalkula na halaga ng pagkarga (puwersa);
kaliwa – kondisyonal na haba ng pamamahagi ng pagkarga, na tinutukoy depende sa mga kondisyon ng suporta; para sa kaso ng suporta ayon sa Fig. 5.
kaliwa = b + 2t f, (32)
saan t f – kapal ng upper chord ng beam, kung ang lower beam ay welded (Fig. 5, A), o ang distansya mula sa panlabas na gilid ng flange hanggang sa simula ng panloob na pag-ikot ng dingding, kung ang ibabang sinag ay pinagsama (Larawan 5, b).
5.14*. Para sa mga beam wall na kinakalkula gamit ang formula (28), ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan:
saan – normal na mga stress sa midplane ng dingding, parallel sa axis ng beam;
s y – pareho, patayo sa axis ng beam, kasama s loc , tinutukoy ng formula (31);
t xy – tangential stress na kinakalkula gamit ang formula (29) na isinasaalang-alang ang formula (30).
Mga boltahe s x At s y , tinanggap sa formula (33) na may sariling mga palatandaan, pati na rin t xy dapat matukoy sa parehong punto sa sinag.
5.15. Pagkalkula ng katatagan ng mga I-section beam na nakabaluktot sa eroplano ng dingding at nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga talata. 5.12 at 5.14*, dapat isagawa ayon sa formula
saan W c – dapat matukoy para sa isang naka-compress na sinturon;
j b – koepisyent na tinutukoy ng adj. 7*.
Kapag tinutukoy ang halaga j b para sa tinantyang haba ng sinag kaliwa ang distansya sa pagitan ng mga punto ng pangkabit ng naka-compress na sinturon mula sa mga transverse displacement (mga node ng longitudinal o transverse link, mga punto ng pangkabit ng matibay na sahig) ay dapat kunin; sa kawalan ng mga koneksyon kaliwa = l(Saan l – beam span) ang haba ng disenyo ng cantilever ay dapat kunin tulad ng sumusunod: kaliwa = l sa kawalan ng pag-fasten ng naka-compress na sinturon sa dulo ng console sa pahalang na eroplano (dito l - haba ng console); ang distansya sa pagitan ng mga pangkabit na punto ng naka-compress na sinturon sa pahalang na eroplano kapag ikinakabit ang sinturon sa dulo at kasama ang haba ng console.
5.16*. Ang katatagan ng mga beam ay hindi kailangang suriin:
a) kapag naglilipat ng load sa pamamagitan ng isang tuluy-tuloy na matibay na sahig, patuloy na nagpapahinga sa naka-compress na sinturon ng beam at ligtas na nakakonekta dito (reinforced concrete slab na gawa sa mabigat, magaan at cellular concrete, flat at profiled metal flooring, corrugated steel, atbp. );
b) na may kaugnayan sa kinakalkula na haba ng sinag kaliwa sa lapad ng naka-compress na sinturon b, hindi lalampas sa mga halaga na tinutukoy ng mga formula sa talahanayan. 8* para sa mga beam ng simetriko I-section at may mas binuo na compressed chord, kung saan ang lapad ng tensioned chord ay hindi bababa sa 0.75 ng lapad ng compressed chord.
Talahanayan 8*
| I-load ang lokasyon ng application | Pinakamalaking halaga kaliwa /b, kung saan ang mga kalkulasyon ng katatagan para sa mga pinagsama at welded beam ay hindi kinakailangan (sa 1 £ h/b 6 at 15 £ b/t £35) |
| Sa itaas na sinturon |
 (35)
|
| Sa lower belt |
 (36)
|
| Anuman ang antas ng aplikasyon ng pagkarga kapag kinakalkula ang seksyon ng beam sa pagitan ng mga brace o sa purong baluktot |
 (37)
|
|
Pinagtibay ang mga pagtatalaga sa talahanayan 8*: b At t – ayon sa pagkakabanggit ang lapad at kapal ng naka-compress na sinturon; h – distansya (taas) sa pagitan ng mga palakol ng mga sheet ng sinturon. Mga Tala: 1. Para sa mga beam na may mga koneksyon ng chord sa mga high-strength bolts, ang mga halaga kaliwa/b, na nakuha mula sa mga formula sa Talahanayan 8* ay dapat na i-multiply sa isang salik na 1.2. 2. Para sa mga beam na may ratio b/t /t= 15. |
|
Ang pangkabit ng naka-compress na sinturon sa pahalang na eroplano ay dapat na idinisenyo para sa aktwal o kondisyon na pag-ilid na puwersa. Sa kasong ito, dapat matukoy ang conditional lateral force:
kapag naayos sa mga indibidwal na punto ayon sa formula (23)*, kung saan j dapat matukoy nang may kakayahang umangkop l = kaliwa/i(Dito i – radius ng inertia ng seksyon ng naka-compress na sinturon sa pahalang na eroplano), at N dapat kalkulahin gamit ang formula
N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)
na may tuluy-tuloy na pangkabit ayon sa formula
qfic = 3Qfic/l, (37, b)
saan qfic – conditional transverse force bawat yunit ng haba ng beam chord;
Qfic – conditional transverse force, na tinutukoy ng formula (23)*, kung saan dapat itong kunin j = 1, a N – tinutukoy ng formula (37,a).
5.17. Ang pagkalkula ng lakas ng mga elemento na nakabaluktot sa dalawang pangunahing eroplano ay dapat isagawa ayon sa formula
(38)
saan x At y – mga coordinate ng section point na isinasaalang-alang na may kaugnayan sa mga pangunahing axes.
Sa mga beam na kinakalkula gamit ang formula (38), ang mga halaga ng stress sa beam web ay dapat suriin gamit ang mga formula (29) at (33) sa dalawang pangunahing baluktot na eroplano.
Kung ang mga kinakailangan ng sugnay 5.16* ay natutugunan, A hindi kinakailangan ang pagsuri sa katatagan ng mga beam na nakabaluktot sa dalawang eroplano.
5.18*. Pagkalkula ng lakas ng split beams ng solid section na gawa sa bakal na may yield strength na hanggang 530 MPa (5400 kgf/cm2), na nagdadala ng static load, napapailalim sa mga talata. 5.19* – Ang 5.21, 7.5 at 7.24 ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang pagbuo ng mga plastic deformation ayon sa mga formula
kapag baluktot sa isa sa mga pangunahing eroplano sa ilalim ng tangential stresses t £0.9 R s(maliban sa mga seksyon ng suporta)
(39)
kapag baluktot sa dalawang pangunahing eroplano sa ilalim ng tangential stresses t £0.5 R s(maliban sa mga seksyon ng suporta)
(40)
Dito M, M x At M y - ganap na mga halaga ng mga baluktot na sandali;
c 1 – koepisyent na tinutukoy ng mga formula (42) at (43);
c x At c y – tinatanggap ang mga coefficient ayon sa talahanayan. 66.
Pagkalkula sa seksyon ng suporta ng mga beam (na may M = 0; M x= 0 at M y= 0) ay dapat isagawa ayon sa formula
Sa pagkakaroon ng isang zone ng purong baluktot sa mga formula (39) at (40) sa halip na mga coefficient c 1, c x At kasama si y dapat kunin nang naaayon:
mula 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); kasama si ym = 0,5(1+c y).
Sa sabay-sabay na pagkilos sa seksyon ng sandali M at puwersa ng paggugupit Q koepisyent mula 1 dapat matukoy gamit ang mga formula:
sa t £0.5 R s c 1 = c; (42)
sa 0.5 R s t £0.9 R s c 1 = 1,05b c , (43)
saan 
(44)
Dito Sa – tinatanggap ang koepisyent ayon sa talahanayan. 66;
t At h – kapal at taas ng pader, ayon sa pagkakabanggit;
a – koepisyent katumbas ng a = 0.7 para sa isang I-section na baluktot sa eroplano ng dingding; a = 0 – para sa iba pang mga uri ng mga seksyon;
mula 1 – ang koepisyent ay kinuha na hindi bababa sa isa at hindi hihigit sa isang koepisyent Sa.
Upang ma-optimize ang mga beam kapag kinakalkula ang mga ito na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng mga talata. 5.20, 7.5, 7.24 at 13.1 coefficient value Sa, c x At kasama si y sa mga formula (39) at (40) pinapayagang kumuha ng mas mababa kaysa sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan. 66, ngunit hindi bababa sa 1.0.
Kung ang pader ay humina sa pamamagitan ng mga butas ng bolt, ang mga halaga ng paggugupit ng stress t dapat i-multiply sa coefficient na tinutukoy ng formula (30).
